主要器件參數(shù)的設(shè)定

確定變壓器參數(shù)

電路的正激勵(lì)電壓U為300 V，根據(jù)芯片的反向耐壓參數(shù)和可靠性要求，反激電壓設(shè)為200 V。開關(guān)周期為10μs，因此，其中正激勵(lì)時(shí)間為t1=4．0 μs，反激勵(lì)時(shí)間為t2=6．0 μs。按照15 W反激勵(lì)輸出功率計(jì)算，每一個(gè)周期里變壓器儲能應(yīng)該達(dá)到150μJ，即Li1m2=300μJ而Lilm=U1t1，所以有：

式中：i1m為變壓器初級線圈的最大電流值(單位：A)。可以算得變壓器初級繞組的電感量L0應(yīng)該達(dá)到4．8 mH。若該電感量取得再大一些也可以，只是反激勵(lì)能量會減小，要更多地依靠正激勵(lì)輸出。

對于變壓器初級繞組的匝數(shù)．按照40 W輸出功率的要求，變壓器可以采用E128錳鋅鐵氧體磁芯，其平均磁路長度為56 mm，中心磁芯截面積Ae1為77 mm2。這一規(guī)格的變壓器為了避免磁芯出現(xiàn)磁飽和，初級繞組的最少匝數(shù)為：

Bmax是變壓器磁芯允許的最大磁感應(yīng)強(qiáng)度。為了達(dá)到4．8 mH電量的初級繞組匝數(shù)：

顯然，繞制75匝磁路閉合時(shí)已接近磁飽和狀態(tài)。為了可靠起見，增加初級繞組匝數(shù)，控制在80～100匝間，這里取為100匝。同時(shí)，在磁路中設(shè)置氣隙以增加磁路磁阻Rm。氣隙厚度通常根據(jù)實(shí)際測試情況確定。這類單極性激勵(lì)電路將變壓器輸出繞組設(shè)計(jì)成不對稱結(jié)構(gòu)。根據(jù)輸出20 V輸出電壓的限制，輸出繞組n4反激電壓定為21 V，變比n=200：21=9．5。反激勵(lì)輸出繞組n4的匝數(shù)根據(jù)變壓比可確定為各11匝；輸出繞組n3正激電壓定為20／0．4=50 V。正激勵(lì)輸出繞組n3的匝數(shù)為100x 50／300=16匝；反饋電壓采用反激勵(lì)輸出，以穩(wěn)定輸出電壓值。按照200：15計(jì)算，繞組的匝數(shù)為8匝。按照以上這些參數(shù)，合理繞制變壓器。

確定第一級濾波電感參數(shù)

第一濾波電感的電感量確定原則是：在變壓器的正激勵(lì)期間，濾波電感中形成的勵(lì)磁電流i4足以維持變壓器雄姿磁芯中勵(lì)磁的需要。如果是大電流輸出，按連續(xù)濾波考慮，L4的電感量取值為：

式中：n是變壓器的反激匝比，在此為9．5；U1是原邊正激勵(lì)電壓；U2是副邊正激勵(lì)電壓；U0是電源輸出的直流電壓。如果是小電流輸出，按斷續(xù)濾波考慮，L4的電感量為：

考慮不同輸出電流均能符合續(xù)流要求，第一濾波電感L4的電感量可以取為45μH，這一電感量不能取得過小。

濾波器磁芯的材料一般采用粉芯磁環(huán)，它比鐵氧體磁芯的儲能值大。若選用φ22鐵粉芯磁環(huán)，其平均磁路長度為50 mm，磁芯橫截面積Ac2為6×11 mm2，相對磁導(dǎo)率為70。達(dá)到50μH的線圈匝數(shù)為：

濾波器不飽和最大工作電流與磁芯材料的關(guān)系為Imax=(BmaxAe2Rm／N)=(Bmaxl／μ0μτN)。由此算得允許的最大工作電流為16 A，遠(yuǎn)大于電源的實(shí)際輸出電流，不會出現(xiàn)磁飽和，可以放心使用。該濾波實(shí)際在φ22鐵粉芯磁環(huán)上繞26匝，實(shí)測為0．048 mH。

確定其他主要元件參數(shù)

第二級濾波電感器也采用同規(guī)格的鐵粉芯磁環(huán)，在不出現(xiàn)磁飽和的條件下，電感量以大為好，一般要達(dá)到100μH以上。

濾波電容的容量在體積與成本許可的條件下，以大為好，一般取1 000μF左右。而且要將電解電容器與高速的CBB電容順聯(lián)合使用，以提高高頻脈沖的濾波能力。

高頻整流二極管應(yīng)采用快恢復(fù)管或者肖特基管，否則，開關(guān)噪聲還是難以消除。各二極管的最大整流電流值在2 A以上，反向耐壓參數(shù)在80 V以上。為了降低共模傳導(dǎo)和輻射騷擾，開關(guān)電源在裝配時(shí)應(yīng)該保證高頻交流信號共地結(jié)構(gòu)，采取有效的電磁屏蔽等措施。

電源測試與效果

這一例開關(guān)電源電磁騷擾抑制技術(shù)主要依靠變壓器與濾波器互相協(xié)調(diào)工作實(shí)現(xiàn)的，可以稱之為系統(tǒng)互補(bǔ)抑制噪聲技術(shù)。該電源經(jīng)過實(shí)驗(yàn)室測試，其輸出噪聲相比采用同樣器件的常規(guī)電源低得多。圖3是兩者輸出端口噪聲電壓波形的比較，其中，圖3(a)是普通電路的效果，圖3(b)是系統(tǒng)互補(bǔ)抑制噪聲技術(shù)的效果。在圖3(b)中的噪聲波形已經(jīng)包含部分共模輻射噪聲波形(淡灰色部分)，實(shí)際差模噪聲電壓比圖中的幅度還要小，在20 mV以下。這一點(diǎn)可以將示波器探頭芯線與地線短接后，單點(diǎn)連接電源輸出端顯示波形加以證明。如果是差模電壓，不會在單點(diǎn)連接時(shí)顯示在示波器上，共模噪聲電壓則會顯示。而且，不管連接在正極還是負(fù)極上，顯示波形幅度與特征均相同。共模噪聲幅度需要在接地方式和加裝外屏蔽殼進(jìn)行抑制。

圖題：電源輸出噪聲波形比較

系統(tǒng)互補(bǔ)抑制噪聲技術(shù)可以大幅度地降低差模噪聲電壓輸出。從開關(guān)器件上電流、電壓變化的特點(diǎn)上看，這一種設(shè)計(jì)實(shí)際是降低了開關(guān)器件的硬特性要求，對于提高電路的工作效率也十分有效。所制作的整個(gè)電源裝置發(fā)熱情況比較理想，說明工作效率較高。開關(guān)電源產(chǎn)生電磁騷擾的最主要原因是開關(guān)器件上的電流發(fā)生突變，合理使用電感器可以很好地抑制這種電磁騷擾。

以上重點(diǎn)對于一種新的抑制電磁騷擾技術(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)，開關(guān)電源的電磁噪聲產(chǎn)生的因素有很多，應(yīng)該有針對性地逐個(gè)加以排除，才能獲得性能比較完善的電源裝置。