精確測量噪聲系數(shù)的重要性

 

在產(chǎn)品研發(fā)過程中，更高的噪聲系數(shù)測量精度不僅意味著在產(chǎn)品的仿真和測量結(jié)果之間可以有更好的相關(guān)性，有助于設(shè)計(jì)人員更快地把電路模型精細(xì)化，它還意味著系統(tǒng)設(shè)計(jì)人員可以對(duì)諸如雷達(dá)之類的發(fā)射/接收系統(tǒng)的性能進(jìn)行更好的優(yōu)化。當(dāng)把系統(tǒng)的性能指標(biāo)分解成系統(tǒng)所有各個(gè)部件的性能指標(biāo)時(shí)，系統(tǒng)設(shè)計(jì)人員必須要根據(jù)測量精度給每個(gè)器件的指標(biāo)增加防護(hù)頻帶，器件的設(shè)計(jì)人員也會(huì)據(jù)此對(duì)其器件進(jìn)行性能驗(yàn)證。具體說到噪聲系數(shù)，改善的測量精度和更小的防護(hù)頻帶意味著 LNA 可以有更好的技術(shù)指標(biāo)，進(jìn)而達(dá)到使用較小功率的發(fā)射放大器就能夠獲得同樣的系統(tǒng)總體 SNR 的目的。由此可以使用更小、更輕、更便宜的發(fā)射機(jī)，這對(duì)于機(jī)載和星載應(yīng)用是極為重要的。

 

在產(chǎn)品的生產(chǎn)測試中，改善的測量精度還可以允許使用較小的防護(hù)頻帶，這樣可以在多個(gè)測試站的測量結(jié)果中取得更好的相關(guān)性，這意味著需要返工的產(chǎn)品越來越少，良率和吞吐量都大有提高，測試成本也進(jìn)一步下降。更小的防護(hù)頻帶還可以讓產(chǎn)品的技術(shù)指標(biāo)更出色、更具競爭性，從而可以以更高的價(jià)格銷售或是占據(jù)更多的市場份額。

 

噪聲系數(shù)概述

 

什么是噪聲系數(shù) ?

 

噪聲系數(shù)是用來描述一個(gè)系統(tǒng)中出現(xiàn)的過多的噪聲量的品質(zhì)因數(shù)。把噪聲系數(shù)降低到最小的程度可以減小噪聲對(duì)系統(tǒng)造成的影響。在日常生活中，我們可以看到噪聲會(huì)降低電視畫面的質(zhì)量，也會(huì)使無線通信的話音質(zhì)量變差；在諸如雷達(dá)等的軍用設(shè)備中，噪聲會(huì)限制系統(tǒng)的有效作用范圍；在數(shù)字通信系統(tǒng)中，噪聲則會(huì)增加系統(tǒng)的比特誤碼率。系統(tǒng)設(shè)計(jì)人員總是在盡最大努力使整個(gè)系統(tǒng)的信噪比 (SNR) 達(dá)到最優(yōu)，為了達(dá)到這個(gè)目的，可以用把信號(hào)提高的辦法，也可以用把噪聲降低的辦法。在像雷達(dá)這樣的發(fā)射/接收系統(tǒng)中，提高信噪比的一種方法是用更大的大功率放大器來提高發(fā)射信號(hào)的功率，或使用大口徑天線。降低在發(fā)射機(jī)和接收機(jī)之間信號(hào)傳輸路徑上的損耗也可以提高 SNR，但是信號(hào)在傳輸路徑上的損耗大都是由工作環(huán)境所決定的，系統(tǒng)設(shè)計(jì)人員控制不了這方面的因素。還可以通過降低由接收機(jī)產(chǎn)生的噪聲來提高 SNR－通常這都是由接收機(jī)前端的低噪聲放大器 (LNA) 的質(zhì)量決定的。與使用提高發(fā)射機(jī)功率的方法相比，降低接收機(jī)的噪聲 (以及讓接收機(jī)的噪聲系數(shù)的指標(biāo)更好) 的方法會(huì)更容易和經(jīng)濟(jì)一些。

 

噪聲系數(shù)的定義是很簡單和直觀的。網(wǎng)絡(luò)的噪聲因子 (F) 的定義是輸入信號(hào)的 SNR 除以輸出信號(hào)的 SNR:

 

F = (Si/Ni)/(So/No)，式中:

 

Si = 輸入信號(hào)的功率

 

So = 輸出信號(hào)的功率

 

Ni = 輸入噪聲功率

 

No = 輸出噪聲功率

 

把噪聲因子用分貝 (dB) 來表示就是噪聲系數(shù) (NF): NF = 10*log (F)

 

這個(gè)對(duì)噪聲系數(shù)的定義對(duì)任何電子網(wǎng)絡(luò)都是正確的，包括那些可以把輸入信號(hào)的頻率變換為另外一個(gè)輸出頻率的電子網(wǎng)絡(luò)，例如上變頻器或下變頻器。

 

為了更好地理解噪聲系數(shù)的定義，我們以放大器為例。放大器的輸出信號(hào)的功率等于放大器輸入信號(hào)的功率乘以放大器的增益，如果這個(gè)放大器是一個(gè)很理想的器件的話，其輸出端口上噪聲信號(hào)的功率也應(yīng)該等于輸入端口上噪聲信號(hào)的功率乘以放大器的增益，結(jié)果是在放大器的輸入端口和輸出端口上信號(hào)的 SNR 是相同的。然而，實(shí)際情況是任何放大器輸出信號(hào)的噪聲功率都比輸入信號(hào)的噪聲功率乘以放大器的增益所得到的結(jié)果大，也就是說輸出端口上的 SNR 要比輸入端口上的 SNR 小，即噪聲因子 F 要大于 1，或者說噪聲系數(shù) NF 要大于 0 dB。

 

在測量并比較噪聲系數(shù)時(shí)，必須要注意的是我們?cè)跍y量過程中是假定測試系統(tǒng)能夠在被測器件 (DUT) 的輸入端口和輸出端口上提供非常完美的 50 Ω 端接負(fù)載。但在實(shí)際測量中，這樣完美的條件永遠(yuǎn)不會(huì)存在。稍后我們會(huì)討論如果測試系統(tǒng)沒有完美的 50 Ω，系統(tǒng)會(huì)對(duì)噪聲系數(shù)的測量精度造成怎樣的影響。同時(shí)，我們也會(huì)講解各種校準(zhǔn)和測量方法如何校正由于不理想的 50 Ω 源匹配引起的誤差。

 

另一種用來表達(dá)由放大器或系統(tǒng)引入的附加噪聲的術(shù)語是有效輸入溫度 (Te)。為了理解這個(gè)參數(shù)，我們需要先看一下無源端接所產(chǎn)生的噪聲量的表達(dá)方式－kTB，其中 k 是玻爾茲曼常數(shù)，T 是以開爾文為單位的端接溫度，B 是系統(tǒng)帶寬。因?yàn)樵谀硞€(gè)給定的帶寬內(nèi)，器件產(chǎn)生的噪聲和溫度是成正比的，所以，器件所產(chǎn)生的噪聲量可以表示為帶寬歸一化為 1 Hz 的等效噪聲溫度。例如，一個(gè)超噪比 (ENR) 為 15 dB 的商用噪聲源所產(chǎn)生的電噪聲等效于溫度為 8880 K 的負(fù)載端接。任何一個(gè)實(shí)際器件的噪聲系數(shù)都可以表示為一個(gè)有效輸入噪聲溫度。顯然 Te 不是放大器或變頻器的實(shí)際物理溫度，它是輸入端接與一個(gè)噪聲為零的理想器件相連時(shí)的等效溫度 (單位為開爾文)，該器件在輸出端口上會(huì)產(chǎn)生同樣大小的附加噪聲，Te 與噪聲因子的關(guān)系是:

 

Te = 290*(F - 1)

 

圖 1 顯示了 Te 和噪聲系數(shù)的關(guān)系曲線。雖然大部分 LNA 的特征是用噪聲系數(shù)來描述的，但是當(dāng) LNA 的噪聲系數(shù)小于 1 dB 時(shí)，就會(huì)經(jīng)常用 Te 來描述其噪聲特征。在進(jìn)行與噪聲功率相關(guān)的計(jì)算時(shí)，Te 也是一個(gè)很有用的參數(shù)。

 

圖 1. 有效噪聲溫度和噪聲系數(shù)的關(guān)系

 

噪聲系數(shù)的測量技術(shù)

 

有兩種測量噪聲系數(shù)的主要方法。最常用的是 Y 因子法或冷熱源法，是德科技的噪聲系數(shù)分析儀和頻譜分析儀都是用這種方法測量噪聲系數(shù)。

 

Y 因子法使用經(jīng)過校準(zhǔn)的噪聲源－包括專門設(shè)計(jì)的通/斷噪聲二極管，在噪聲源的后面還有一個(gè)可提供較好的輸出匹配的衰減器 (圖 2)。當(dāng)二極管關(guān)閉，即沒有偏置電流存在時(shí)，噪聲源會(huì)對(duì)被測器件呈現(xiàn)出室溫端接負(fù)載。當(dāng)二極管被反向偏置時(shí)，它所產(chǎn)生的雪崩效應(yīng)會(huì)產(chǎn)生一個(gè)超過室溫端接負(fù)載的電噪聲，這個(gè)額外產(chǎn)生的噪聲量被表征為 "超噪比" (即 ENR)。對(duì)于一個(gè)給定的噪聲源，ENR 的值會(huì)隨著頻率而變化。根據(jù)內(nèi)部衰減器的情況的不同，典型噪聲源的 ENR 標(biāo)稱值的范圍在 5 dB 到 15 dB 之間。使用噪聲源可以在被測器件的輸出端口得到兩個(gè)噪聲功率的測量結(jié)果，這兩個(gè)測量結(jié)果的比值 (稱為 Y 因子) 可用來計(jì)算噪聲系數(shù)。使用 Y 因子法進(jìn)行測量還能生成被測器件的標(biāo)量增益。

 

圖 2. 超噪源的原理圖

 

第二種測量噪聲系數(shù)的方法是冷源法，有時(shí)也把這種方法叫做直接噪聲測量法。在被測器件的輸入端口連接一個(gè)冷 (通常是室溫的) 端接負(fù)載，另外再單獨(dú)測量被測器件的增益。使用矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀 (VNA) 測量噪聲系數(shù)就經(jīng)常采用冷源法，因?yàn)檫@可以使我們?cè)跍y量放大器或變頻器時(shí)，只需通過單次連接，就可以完成諸如 S 參數(shù)、壓縮、噪聲系數(shù)等多項(xiàng)指標(biāo)的測試。

 

Y 因子法

 

我們?cè)谶@里要詳細(xì)介紹 Y 因子法。使用噪聲源我們可以進(jìn)行兩個(gè)噪聲功率測量。一個(gè)是在噪聲源處在冷狀態(tài) (噪聲二極管關(guān)閉) 下進(jìn)行，另一個(gè)是在噪聲源處在熱狀態(tài) (噪聲二極管打開) 下進(jìn)行。從這兩個(gè)測量和噪聲源已知的 ENR，我們就可以計(jì)算出兩個(gè)變量: 被測放大器的標(biāo)量增益和噪聲系數(shù)。

 

在對(duì)被測器件進(jìn)行測量的同時(shí)，測試儀器中的噪聲接收機(jī)的噪聲也會(huì)被測量到。為了去除附加噪聲對(duì)測量結(jié)果的影響，在測量開始之前需要進(jìn)行校準(zhǔn)，校準(zhǔn)的過程就是把噪聲源與測試儀器相連，然后測量內(nèi)部噪聲接收機(jī)的噪聲系數(shù)。使用一個(gè)簡單的數(shù)學(xué)表達(dá)式就可以把被測器件的噪聲系數(shù)從整個(gè)系統(tǒng)的噪聲測量結(jié)果中提取出來。這一步驟被叫做第二級(jí)噪聲校正，這是因?yàn)楸粶y器件的噪聲系數(shù)是基于測試儀器中的噪聲接收機(jī)在第二級(jí)的增益和噪聲系數(shù)進(jìn)行校正的。

 

如果我們把放大器的輸出噪聲功率與其輸入噪聲功率的關(guān)系畫成圖的話，只要這個(gè)放大器是線性的，那么關(guān)系圖曲線就會(huì)是一條直線，如圖 3 所示。對(duì)于 LNA 來說，這是一個(gè)很好的假設(shè)，因?yàn)樗鼈兊哪康木褪欠糯竽切┻h(yuǎn)離放大器壓縮區(qū)域的低電平信號(hào)。即便是輸入噪聲為零，由于放大器內(nèi)部有源電路自身會(huì)產(chǎn)生噪聲的機(jī)理，在放大器的輸出端口上還是會(huì)有一定的噪聲。這個(gè)由放大器自身所產(chǎn)生的噪聲就是噪聲系數(shù)測量中所要標(biāo)定的量。從圖中我們就可以輕松地看出，為什么在求解放大器的增益 (直線的斜率) 和噪聲系數(shù) (從 Y 軸截獲點(diǎn)導(dǎo)出) 時(shí)需要進(jìn)行上述兩個(gè)噪聲功率測量。

 

圖 3. Y 因子法的圖解

 

冷源法

 

我們?cè)谶@里要詳細(xì)介紹冷源法。冷源法的技術(shù)在概念上是很簡單的，被測器件的輸入端始終在室溫 (所謂的 "冷" 端接) 條件下，只進(jìn)行噪聲功率測量，測得的噪聲是經(jīng)放大的輸入噪聲再加上放大器或變頻器所產(chǎn)生的噪聲。如果可以精確地知道放大器的增益 (或變頻器的變頻增益)，那么就可以從測量結(jié)果中把經(jīng)放大的輸入噪聲去掉，只留下由被測器件產(chǎn)生的噪聲，由此就可以計(jì)算出噪聲系數(shù)。為了能夠在冷源法測量中得到精確的結(jié)果，我們必須要對(duì)被測器件的增益了如指掌。矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀使用 2 端口矢量誤差校正技術(shù)和其他先進(jìn)的校準(zhǔn)方法可以達(dá)到冷源法所需的精度，因此，冷源法是矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀進(jìn)行噪聲系數(shù)測量的理想選擇。

 

同 Y 因子法一樣，冷源法也需要一個(gè)校準(zhǔn)步驟來表征儀器內(nèi)部噪聲接收機(jī)的噪聲系數(shù)和增益。另外，這一步驟也需要一個(gè)噪聲源來完成；或者也可以使用功率計(jì)做掃頻測量來確定接收機(jī)的有效噪聲帶寬。注意，冷源法所使用的噪聲源或功率計(jì)只是在校準(zhǔn)時(shí)才用到，被測器件進(jìn)行測量時(shí)就不需要。

 

圖 4 是輸出噪聲功率與輸入噪聲功率的關(guān)系圖，在這里，我們可以單獨(dú)測量被測器件的增益而得到這條直線的斜率。接下來只需進(jìn)行一次功率測量就能確定這條直線和 Y 軸的交點(diǎn)，從而確定該直線在圖中的位置，這樣就可以推導(dǎo)出被測器件的噪聲系數(shù)。

 

圖 4. 冷源法的圖解

 

注意，當(dāng)使用 VNA 測量被測器件的增益時(shí)可以采用矢量誤差校正技術(shù)，由此得到的增益測量結(jié)果要比用 Y 因子法測得的更加精確。矢量誤差校正要求對(duì)被測器件的四個(gè) S 參數(shù)都進(jìn)行測量，這需要分析儀做正向和反向兩次掃描。在后面我們將會(huì)討論如何利用被測器件經(jīng)過校正的 S11 和 S22 參數(shù)來校正測量結(jié)果中的其他誤差。冷源法已經(jīng)被進(jìn)一步開發(fā)和應(yīng)用到變頻器的測量，其中輸入頻率和輸出頻率并不相同。

 

限制測量精度的因素

 

使用 Y 因子法測量時(shí)的假設(shè)條件

 

Y 因子法的測量精度依賴于對(duì)放大器和測試系統(tǒng)所做的幾個(gè)假設(shè)，這些假設(shè)條件的有效性會(huì)因測試系統(tǒng)和被測器件的 S 參數(shù)和噪聲參數(shù)不同而變化。

 

第一個(gè)假設(shè)條件是噪聲源與被測器件具有良好的 50 Ω 匹配。這種假設(shè)雖然不是很完美，但是當(dāng)被測器件與噪聲源直接連接時(shí)，特別是使用 ENR 較小的噪聲源時(shí) (ENR 較小的噪聲源比 ENR 較大的噪聲源往往有更好的匹配)，這種假設(shè)還是比較合理的。不過，當(dāng)在噪聲源和被測器件之間加入了其他的電網(wǎng)絡(luò)時(shí)，這種假設(shè)就不是很好了。我們稍后會(huì)看到，與理想的 50 Ω 源匹配的偏離會(huì)在測量結(jié)果中造成相當(dāng)大的誤差。

 

我們?cè)诤竺鏁?huì)舉幾個(gè)例子，您可以看到把噪聲源與被測器件直接連接在一起要么不切實(shí)際，要么就根本不可能。首先，很多航空航天/國防設(shè)備和商用微波通信設(shè)備本身是沒有同軸連接器的，例如，相控陣?yán)走_(dá)系統(tǒng)上的很多發(fā)射/接收模塊都有輸入輸出微帶線，要求測試夾具和商用同軸測試設(shè)備進(jìn)行連接。另一個(gè)例子是單片微波集成電路 (MMIC)，對(duì)它們的測試往往是在把它們進(jìn)行封裝之前直接在半導(dǎo)體晶圓上進(jìn)行，在這種情況下，必須使用同軸共面測試探頭把測試設(shè)備接到被測器件。在上述實(shí)例中，我們都沒有辦法把噪聲源和被測器件直接進(jìn)行連接。

 

在很多情況下即便是被測器件有同軸連接器，但是由于需要用自動(dòng)測試設(shè)備 (ATE) 進(jìn)行測量，需要同時(shí)連接多臺(tái)儀器來充分表征被測器件的特征，例如，需要用網(wǎng)絡(luò)分析儀測量 S 參數(shù)和增益壓縮，用頻譜分析儀、信號(hào)源和噪聲源測量互調(diào)失真和噪聲系數(shù)等特征，在這種情況下，就必須在測試設(shè)備和被測器件之間增加一個(gè)開關(guān)矩陣，因此，當(dāng)測量噪聲系數(shù)時(shí)，也是無法把噪聲源直接接到放大器的輸入端口。

 

在無法把噪聲源和被測器件的輸入端口直接相連的情況下，附加的電纜、適配器、開關(guān)、測試夾具和/或探頭都會(huì)引起額外的損耗和反射，這些會(huì)使測試系統(tǒng)的有效源匹配性能降低。雖然通過把噪聲源的 ENR 值進(jìn)行標(biāo)量校準(zhǔn)可以減輕測量附件帶來的損耗影響，但是源匹配的劣化所造成的影響是不容易去除的，這自然會(huì)導(dǎo)致測量精度下降。

 

第二個(gè)假設(shè)條件是噪聲源的輸出匹配在冷熱兩種狀體下是不變的。實(shí)際情況則是有一些變化存在，因?yàn)樵肼暥O管的阻抗在其有偏置電壓和無偏置電壓的條件下是不一樣的。對(duì)于 ENR 小并且在二極管和輸出連接器之間的衰減比較大的噪聲源，這種冷熱狀態(tài)的變化導(dǎo)致的阻抗變化會(huì)小一些。

 

第三個(gè)假設(shè)條件是無論連接的是噪聲源還是被測器件，測試儀器中的噪聲接收機(jī)的噪聲系數(shù)都是一樣的，即便是這兩種不同的器件與噪聲接收機(jī)相連時(shí)所呈現(xiàn)的源阻抗有所不同。不過實(shí)際情況是噪聲接收機(jī)的噪聲參數(shù)將確定其噪聲系數(shù)如何隨源阻抗而變化，這意味著第二級(jí)噪聲校正應(yīng)根據(jù)被測器件的 S22 參數(shù)進(jìn)行調(diào)整。

 

最后一個(gè)假設(shè)條件是與放大器的可用增益有關(guān)，在計(jì)算放大器的噪聲系數(shù)時(shí)會(huì)用到這個(gè)指標(biāo)，它是放大器的輸入和輸出端口都是共軛匹配的情況下放大器的增益。使用 Y 因子法測得的增益實(shí)際上是標(biāo)量功率增益，只有當(dāng)被測器件的輸入和輸出匹配接近 50 Ω 時(shí)，這個(gè)標(biāo)量功率增益才接近于放大器的可用增益。對(duì)于一些匹配很差的器件，例如沒有匹配的晶體管，要想得到真正的可用增益需要測量其全部 4 個(gè) S 參數(shù)，如果不使用 VNA 是沒有辦法做到的。

 

這些假設(shè)條件對(duì) Y 因子法測量精度的影響可通過噪聲系數(shù)不確定度計(jì)算器很好地進(jìn)行分析，該程序涵蓋了所有因素所產(chǎn)生的影響，稍后我們會(huì)舉例說明這個(gè)計(jì)算器程序給出的分析結(jié)果。在下一節(jié)內(nèi)容中，我們將對(duì) Y 因子法和冷源法的測量精度做更為詳細(xì)的分析。

 

噪聲系數(shù)測量結(jié)果中不確定性的來源

 

為了能夠理解噪聲系數(shù)測量精度和不同測試方法的區(qū)別，我們必須要理解測試系統(tǒng)中誤差的來源以及它們是如何與被測器件互相作用的。有各種因素都會(huì)造成噪聲系數(shù)測量結(jié)果中的不確定性。使用不同的測試方法和不同級(jí)別的誤差校正會(huì)導(dǎo)致測量結(jié)果中誤差的幅度大為不同，有些誤差的來源對(duì)于兩種測試方法來說是共有的，而有些誤差來源則是每種測試方法所特有的。

 

共有的誤差來源包括儀器的不確定性和 ENR 的不確定性，通常測試儀器中只有這兩個(gè)誤差來源是標(biāo)有指標(biāo)的。ENR 的不確定性由噪聲源的制造商給出，其大小取決于表征超噪比所用的測試方法；儀器的誤差通常是最小的誤差源。但是如果認(rèn)為總體測量精度僅僅取決于上述兩個(gè)技術(shù)指標(biāo)那就錯(cuò)了。

 

抖動(dòng)是兩種測試方法中另一個(gè)共有的測量誤差來源，它來自于對(duì)低電平隨機(jī)信號(hào) (噪聲) 的測量。抖動(dòng)是用來對(duì)一個(gè)噪聲很大的信號(hào)的平均噪聲功率測量精度進(jìn)行定量分析，它可以被看作是噪聲系數(shù)測量結(jié)果軌跡上的噪聲量 (與 S 參數(shù)測量結(jié)果中的高電平軌跡噪聲類似，但通常還要大一些)，它與噪聲測量的時(shí)長和測試系統(tǒng)的帶寬有關(guān)。在 PNA-X 上通過增大噪聲平均值可以擴(kuò)展測量帶寬或增加積分 (測量) 時(shí)間，從而把這種誤差來源的影響降低到可以接受的程度。噪聲平均值計(jì)算只是測量噪聲功率時(shí)在噪聲系數(shù)測量環(huán)節(jié)中會(huì)用到，它是獨(dú)立于在整個(gè)噪聲系數(shù)測量軌跡上所用的掃描平均而被特別控制的。

 

最后一個(gè)共有的誤差來源是測試系統(tǒng)的漂移，這主要是因?yàn)闇囟鹊淖兓鸬?。測試系統(tǒng)始終存在著漂移，但它可以通過對(duì)系統(tǒng)的再次校準(zhǔn)而解決。

 

正如前文所述，人們希望噪聲系數(shù)測量是用理想的 50 Ω 測試系統(tǒng)進(jìn)行。如果測試系統(tǒng)的源匹配不是理想的 50 Ω 的話，就會(huì)產(chǎn)生兩種測量誤差來源。如果這些誤差不被校正的話，那么它們往往會(huì)成為影響噪聲系數(shù)測量不確定性的最主要因素。

 

失配誤差

 

第一種因?yàn)椴焕硐氲南到y(tǒng)源匹配產(chǎn)生的誤差來自于測試系統(tǒng)與被測器件的輸入匹配的交互作用，引起與噪聲信號(hào)頻率的失配。這種失配效應(yīng)與使用正弦信號(hào)測量 S 參數(shù)時(shí)的失配效應(yīng)相同，圖 5 顯示了使用 Y 因子法測量時(shí)的失配效應(yīng)。雖然大多數(shù)高頻 LNA 的輸入匹配額定值都是 50 Ω，但是實(shí)際輸入匹配會(huì)因頻率的不同而在這個(gè)值上下浮動(dòng)。這對(duì)于噪聲源源匹配以及位于噪聲源和被測器件之間的任何電網(wǎng)絡(luò)的源匹配同樣適用。根據(jù)被測器件輸入匹配的不同，從噪聲源出來的一些噪聲功率會(huì)被放大器的輸入端口反射回來，假如噪聲源能夠提供理想的 50 Ω 匹配，那么反射的功率會(huì)全部被吸收， LAN 在 50 Ω 匹配條件下的真正噪聲系數(shù)也就可以測量。不過，如果噪聲源不能提供理想的源匹配，那么一些噪聲功率就會(huì)被再次反射回被測器件，這些被再次反射回來的信號(hào)會(huì)與原始信號(hào)形成相消或相長的互相干擾，這個(gè)由匹配的相對(duì)相位而定。如果頻率跨度足夠?qū)捘軌蝻@示一個(gè)或更多的反射周期，這種失配的效應(yīng)就可以從測試結(jié)果的典型紋波圖案中看出來。盡管經(jīng)常會(huì)因?yàn)轭l率跨度太窄或測試點(diǎn)數(shù)太少的緣故而看不出紋波，但是誤差始終存在于測量結(jié)果中。

 

圖 5. Y 因子法中的失配誤差

 

對(duì)于使用 Y 因子法進(jìn)行測量，由于噪聲源 (或噪聲源與適配器、電纜、開關(guān)或探頭級(jí)聯(lián)之后) 的不理想匹配，以及頻譜分析儀和噪聲系數(shù)分析儀無法用數(shù)學(xué)計(jì)算的方法來消除誤差的影響，失配誤差可以非常大。對(duì)于使用冷源法進(jìn)行測量，失配誤差的大小取決于被測器件輸入端口上 50 Ω 端接的質(zhì)量；也可能與誤差校正技術(shù)的類型有關(guān)。用已經(jīng)過適當(dāng)誤差校正的 VNA 采用冷源法測量時(shí)，因?yàn)?VNA 可以測量測試系統(tǒng)和被測器件的 S 參數(shù)，并用數(shù)學(xué)方法對(duì)這種失配效應(yīng)進(jìn)行補(bǔ)償，因此測量結(jié)果中的失配誤差極小。

 

噪聲參數(shù)的影響

 

很多測試工程師都不了解另一種同樣由不理想的系統(tǒng)源匹配引起的誤差。實(shí)際上由被測器件產(chǎn)生的一些噪聲會(huì)從器件輸入端口出來，經(jīng)過系統(tǒng)源匹配反射之后又重新進(jìn)入到被測器件。這個(gè)被反射回來的噪聲會(huì)使被測器件的噪聲系數(shù)發(fā)生變化，這種變化取決于反射噪聲功率的相位和放大器內(nèi)部各種噪聲源的相關(guān)性，因此，測得的噪聲系數(shù)將隨著系統(tǒng)源阻抗而變化。

 

LNA 設(shè)計(jì)人員非常了解這種效果，他們會(huì)測量放大器的每個(gè)獨(dú)立器件的噪聲參數(shù)，這些噪聲參數(shù)可以幫助設(shè)計(jì)人員估算某個(gè)器件的最小噪聲系數(shù)，以及在怎樣的源阻抗 (最佳反射系數(shù)) 條件下才能獲得這個(gè)最小的噪聲系數(shù)。噪聲參數(shù)還會(huì)告訴設(shè)計(jì)人員，當(dāng)系統(tǒng)源阻抗偏離最佳值時(shí)，放大器的噪聲系數(shù)會(huì)發(fā)生怎樣的改變。對(duì)于給定阻抗的改變，噪聲系數(shù)的變化幅度對(duì)于放大器和變頻器來說是不一樣的，有些器件對(duì)源阻抗的變化是很敏感的，而有些器件則不是。了解了關(guān)于器件的噪聲參數(shù)和 S 參數(shù)的知識(shí)，LNA 設(shè)計(jì)人員就能夠針對(duì)具體應(yīng)用而著手設(shè)計(jì)匹配的電路，以便優(yōu)化放大器的增益和噪聲系數(shù)。

 

當(dāng)測量噪聲系數(shù)時(shí)，如果不對(duì)噪聲參數(shù)的影響進(jìn)行補(bǔ)償，那么噪聲參數(shù)就會(huì)產(chǎn)生很大的誤差。在下一節(jié)里會(huì)詳細(xì)探討這個(gè)話題。

 

什么是噪聲參數(shù)

 

噪聲參數(shù)在被測器件的輸入端口和測試儀器內(nèi)置噪聲接收機(jī)的輸入端口上都會(huì)產(chǎn)生影響。要想了解為什么噪聲參數(shù)會(huì)給測量結(jié)果帶來誤差，我們首先需要了解什么是噪聲

 

參數(shù)。放大器的噪聲參數(shù)描述了噪聲系數(shù)隨著源阻抗 Γs 而變化的情況。在史密斯圓圖上，噪聲參數(shù)通常被繪制為恒定噪聲系數(shù)圓 (圖 6)。一組給定的噪聲系數(shù)圓是在某一個(gè)頻率上有效的。對(duì)任何一種放大器，不論是獨(dú)立的放大器還是嵌入到變頻器前端的放大器，在達(dá)到某個(gè)最優(yōu)阻抗時(shí)就會(huì)出現(xiàn)一個(gè)最小噪聲系數(shù)，我們把這個(gè)最優(yōu)阻抗叫

 

做 gamma-opt (Γopt)。源阻抗偏離最優(yōu)阻抗越遠(yuǎn)，放大器的噪聲系數(shù)就會(huì)越大。放大器的噪聲參數(shù)與晶體管內(nèi)偏置電流和工作頻率都有關(guān)。

 

圖 6. 噪聲參數(shù)被繪制為恒定噪聲系數(shù)圓

 

噪聲系數(shù)效應(yīng)和源阻抗可以通過噪聲參數(shù)的數(shù)學(xué)公式來表示:

 

 

從這個(gè)公式中可以看到噪聲因子 F 是隨著源阻抗 Γs 而變化的。除了 Z0 (50 Ω 系統(tǒng)基準(zhǔn)阻抗) 之外，還有三個(gè)被稱作噪聲參數(shù)的常數(shù) (兩個(gè)標(biāo)量常數(shù)，一個(gè)矢量常數(shù))。這四個(gè)噪聲參數(shù)是: Fmin (最小噪聲因子)、Γopt-magnitude、Γopt-phase (對(duì)應(yīng)于 Fmin 的最優(yōu)源阻抗) 和 Rn (噪聲電阻，這是一個(gè)靈敏度參數(shù)，控制當(dāng)源阻抗偏離 Γopt 時(shí)噪聲系數(shù)的降級(jí)速度)。恒定噪聲圓是由公式中的那些包含 Γs 在內(nèi)的絕對(duì)值平方項(xiàng)決定的。

 

噪聲的相關(guān)性

 

為了解為什么器件的噪聲系數(shù)會(huì)隨著輸入匹配而變化，我們需要仔細(xì)看一下放大器上有噪聲的雙端口模型。一個(gè)有噪聲的雙端口網(wǎng)絡(luò)會(huì)有兩個(gè)噪聲來源: 一個(gè)是和輸入端口有關(guān)的，另一個(gè)是和輸出端口有關(guān)的。從數(shù)學(xué)的角度看，噪聲發(fā)生器可以表示為電流源或電壓源，或者是兩者的組合。圖 7 下方顯示了噪聲分析最常用的模型，因?yàn)樗言肼暟l(fā)生器與理想的增益模塊分隔開來，并把噪聲發(fā)生器置入放大器的輸入端口，這會(huì)讓人們更容易地理解源匹配與兩個(gè)噪聲發(fā)生器的交互作用。通常情況下這兩個(gè)噪聲源是彼此獨(dú)立的，但是它們之間也會(huì)因?yàn)榉糯笃髟谖锢砗碗姎夥矫娴奶卣鞫憩F(xiàn)出一定的相關(guān)性。

 

圖 7. 雙端口噪聲模型

 

理解兩個(gè)噪聲源之間的相關(guān)性對(duì)于很好地理解噪聲參數(shù)是至關(guān)重要的。在圖 8 中，如果兩個(gè)噪聲源是完全相關(guān)的話，那么它們的瞬時(shí) (電壓或電流) 波形的差值就是比例因數(shù) (增益)；如果它們是完全不相關(guān)的，那么每個(gè)波形就會(huì)是真正的隨機(jī)波形，而且彼此毫不相關(guān)。對(duì)于真實(shí)世界中的放大器來說，兩個(gè)噪聲源之間相關(guān)的量介于完全相關(guān)和完全不相關(guān)這兩種極端情況之間，這是因?yàn)榕c輸入端口和輸出端口有關(guān)的噪聲發(fā)生器在放大器中共享有源電路。這些物理噪聲發(fā)生器會(huì)向正反兩個(gè)方向發(fā)出噪聲 (這有助于產(chǎn)生相關(guān)性)，但是在每個(gè)方向上的幅度和相位的變化將會(huì)是不一樣的 (這有助于產(chǎn)生非相關(guān)性)。例如，晶體管會(huì)在一個(gè)方向上產(chǎn)生增益，而在另外一個(gè)方向上則會(huì)產(chǎn)生損耗。如果在這兩個(gè)噪聲源之間存在一定的相關(guān)性的話，那么就會(huì)有某個(gè)源阻抗值能夠提供導(dǎo)致最大噪聲抵消效果所需的幅度和相位偏移 (Γopt)，這個(gè)源阻抗值會(huì)產(chǎn)生最小的噪聲系數(shù)。

 

圖 8. 噪聲的相關(guān)性

 

噪聲參數(shù)的概念直接關(guān)系到我們精確測量 50 Ω 噪聲系數(shù)的能力。當(dāng)測試系統(tǒng)的源阻抗在 50 Ω 附近變化時(shí)，Γs 就會(huì)在靠近史密斯圓圖中心的幾個(gè)噪聲圓之間變來變?nèi)?，所測得的被測器件噪聲系數(shù)也會(huì)隨之改變。圖 9 顯示了一個(gè) 15 dB ENR 噪聲源在不加電狀態(tài)下的輸入匹配，雖然它的中心是在 50 Ω 上，但是它的反射系數(shù)很明顯是隨著頻率的變化而改變的。如果不對(duì) VNA 的源匹配進(jìn)行校準(zhǔn)，情況會(huì)更糟糕，考慮到 VNA 更為復(fù)雜的組成結(jié)構(gòu)，這一點(diǎn)也就不會(huì)令人吃驚了。因?yàn)榉糯笃鞯脑肼曄禂?shù)是隨著源阻抗而變化的，人們可以看出傳統(tǒng)的噪聲系數(shù)測量系統(tǒng)為什么會(huì)因?yàn)椴焕硐氲脑雌ヅ涠a(chǎn)生非常明顯的測量誤差。這種效果所產(chǎn)生的影響顯示在測量結(jié)果上就是會(huì)出現(xiàn)很多的紋波，這些紋波很難與因?yàn)槭湔`差所造成的紋波分辨開來。源匹配的變化越大，在噪聲系數(shù)測量結(jié)果中引入的誤差也就越大。

 

圖 9. 噪聲源和 VNA 的源匹配

 

噪聲參數(shù)的影響對(duì) Y 因子法和冷源法都是存在的。在用 Y 因子法進(jìn)行測量所得到的結(jié)果中，即便是在把噪聲源直接與被測器件進(jìn)行連接的情況下，由噪聲參數(shù)所引起的誤差照樣存在，只不過是如果噪聲源的匹配很好的話，通常這種誤差會(huì)比較小而已。不過在多數(shù)情況下這種誤差會(huì)很明顯，這要取決于在測量中所使用的是哪一種噪聲源以及在什么頻率上進(jìn)行測量。如果在噪聲源和被測器件之間增添其他的元器件，即便是對(duì)這些元器件引起的損耗進(jìn)行了補(bǔ)償，也會(huì)出現(xiàn)更大的測量誤差。

 

當(dāng)使用 VNA 用冷源法進(jìn)行測量時(shí)，如果不采用衰減器或源校正技術(shù)的話，那么系統(tǒng)原始的源匹配通常也是比較差的。使用 PNA-X 獨(dú)特的矢量源校正方法 (稍后會(huì)進(jìn)行介紹)，實(shí)際得到的源匹配非常理想，這樣被測器件或 PNA-X 內(nèi)置噪聲接收機(jī)的噪聲參數(shù)對(duì)測量結(jié)果造成的不確定性就會(huì)很小。

 

噪聲系數(shù)誤差模型

 

在分析了噪聲系數(shù)測量中的主要誤差來源之后，現(xiàn)在我們來了解一下在校準(zhǔn)和測量過程中表示測試系統(tǒng)和被測器件交互的直觀誤差模型。圖 10 是一個(gè)簡化的 Y 因子法的不確定性模型，ENR 不確定性在校準(zhǔn)和測量的過程中都存在，失配誤差是由噪聲源、噪聲接收機(jī)和被測器件的不理想 (不是嚴(yán)格的 50 Ω) 匹配造成的。噪聲源的不理想匹配還造成噪聲參數(shù)誤差，導(dǎo)致噪聲接收機(jī)和被測器件的噪聲系數(shù)會(huì)隨著頻率而發(fā)生變化，這個(gè)誤差源取決于噪聲接收機(jī)和被測器件的噪聲參數(shù)。相比之下，抖動(dòng)和儀器的不確定性是比較小的誤差源。

 

圖 10. Y 因子法的不確定性模型

 

圖 11 是使用 PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀實(shí)施冷源法的簡化的不確定性模型，其中噪聲源用于校準(zhǔn) PNA-X的低噪聲接收機(jī)。在校準(zhǔn)過程中要比 Y 因子法的校準(zhǔn)多了幾步操作。因?yàn)槔湓捶y量不會(huì)用到噪聲源，因此 ENR 不確定性只在校準(zhǔn)過程中存在。注意，盡管在模型中出現(xiàn)了失配和噪聲參數(shù)誤差項(xiàng)，但由于使用了是德科技先進(jìn)的誤差校正技術(shù)，這些誤差是極小的。S 參數(shù)的不確定性、接收機(jī)輸入匹配的不確定性和阻抗調(diào)諧器反射系數(shù)的不確定性都是額外的誤差源，但是因?yàn)槭褂昧耸噶空`差校正技術(shù)，這些誤差都是非常小的。抖動(dòng)仍然存在，這和 Y 因子法中的情況是一樣的，儀器的不確定性等效于動(dòng)態(tài)精度，這兩項(xiàng)誤差來源都很小。

 

圖 11. PNA-X 冷源法的不確定性模型

 

為了對(duì)總體測量不確定性有個(gè)正確的估計(jì)，是德科技開發(fā)出了 Monte-Carlo 不確定度計(jì)算器，這個(gè)程序把每個(gè)噪聲系數(shù)測量方法中的所有誤差源都包括在內(nèi)。這樣，用戶可以對(duì)某個(gè)被測器件用 Y 因子法和用冷源法測得的總體精度進(jìn)行比較，稍后我們會(huì)給出一個(gè)實(shí)例。PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 的不確定度計(jì)算器 (圖 12) 可以從 www.keysight.com/?nd/nfu 下載。

 

圖 12. PNA-X 的噪聲系數(shù)不確定度計(jì)算器使用 Monte-Carlo 法來計(jì)算噪聲系數(shù)測量不確定性

 

PNA-X 系列網(wǎng)絡(luò)分析儀獨(dú)特的測量方法

 

本節(jié)將詳細(xì)介紹冷源法噪聲系數(shù)測量在 P N A - X 系列網(wǎng)絡(luò)分析儀上獨(dú)特的實(shí)現(xiàn)方法，并介紹使用 PNA-X 測量放大器、變頻器、平衡 (差分) 器件的噪聲系數(shù)的方法。

 

PNA-X系列網(wǎng)絡(luò)分析儀 的噪聲系數(shù)選件擴(kuò)展了儀器與被測器件單次連接就能完成的測量范圍，例如，只需通過單次連接就能測量 S 參數(shù)、噪聲系數(shù)、增益和相位壓縮、諧波和互調(diào)失真 (IMD)。PNA-X 噪聲系數(shù)測量所提供的結(jié)果是目前所有噪聲系數(shù)測量儀器中精度最高的。

 

選件選擇

 

現(xiàn)在有幾種選件可使 PNA-X系列網(wǎng)絡(luò)分析儀 增加噪聲系數(shù)測量功能。選件 029 (用于 N5241A 13.5 GHz 和 N5242A 26.5 GHz 型號(hào)) 和選件 H29 (用于 N5244A 43.5 GHz 和 N5245A 50 GHz 型號(hào)) 為 PNA-X 增添了 13.5 GHz (用于 N5241A) 或 26.5 GHz (用于 N5242/44/45A) 低噪聲接收機(jī)，以及專門設(shè)計(jì)的校準(zhǔn)和測量算法。選件 028 把這種校準(zhǔn)和測量算法應(yīng)用到了 PNA-X 的標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)上 (通常用來測量 S 參數(shù)、變頻增益、壓縮和互調(diào)失真)，并把測量噪聲系數(shù)的頻率范圍擴(kuò)展到了 50 GHz。

 

圖 13 是雙端口 PNA-X N5241A (13.5 GHz) 或 N5242A (26.5 GHz) 增添選件 029 噪聲系數(shù)硬件之后的結(jié)構(gòu)圖。當(dāng)使用低噪聲接收機(jī)測量噪聲系數(shù)時(shí)，有 5 個(gè)噪聲帶寬可供選擇: 24、8、4、2 和 0.8 MHz。因?yàn)樵跍y試端口 2 上設(shè)計(jì)了特別的電路，所以在用冷源法進(jìn)行 S 參數(shù)、變頻增益、噪聲功率測量時(shí)無需使用機(jī)械開關(guān)進(jìn)行切換。當(dāng)用戶為了得到最佳噪聲系數(shù)而通過多種參數(shù)測量對(duì)器件進(jìn)行調(diào)諧時(shí)，或者當(dāng) PNA-X 是高產(chǎn)量生產(chǎn)測試系統(tǒng)的一個(gè)組成部分時(shí)，PNA-X 的這個(gè)特性非常有用。

 

圖 13. 配有噪聲系數(shù)硬件選件的雙端口 PNA-X

 

PNA-X噪聲系數(shù)解決方案還需要一個(gè)噪聲源 (當(dāng)使用低噪聲接收機(jī)時(shí)) 和/或一個(gè)功率計(jì) (當(dāng)使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)或在測量變頻器時(shí))，這兩個(gè)器件僅在校準(zhǔn)過程中才會(huì)用到。要徹底完成經(jīng)過校正的矢量－源測量，還需使用一個(gè)專門用作阻抗調(diào)諧器的電子校準(zhǔn)件。此外，還需要另一個(gè)電子校準(zhǔn)件或機(jī)械校準(zhǔn)套件完成對(duì) S 參數(shù)測量部分的校準(zhǔn)。

 

作為阻抗調(diào)諧器使用的電子校準(zhǔn)件可以幫助去除不理想系統(tǒng)源匹配所造成的影響，我們?cè)谙旅鎸⒕痛俗鲈敿?xì)的解釋，這讓我們?cè)谶M(jìn)行單次連接測量的同時(shí)還可以得到很高的精度。選件 029 或 H29 為測試端口 1 上的激勵(lì)源環(huán)路增加了一個(gè)旁路開關(guān)，這樣如果需要的話，在測量壓縮特征或 IMD 特征時(shí)就可以把作為調(diào)諧器使用的電子校準(zhǔn)件避開。您也可以選擇標(biāo)量校準(zhǔn)。標(biāo)量校準(zhǔn)的精度較差但速度更快，并且不需要將電子校準(zhǔn)件用作阻抗調(diào)諧器。即便利用完全的矢量－源校正技術(shù)，PNA-X 噪聲系數(shù)解決方案的速度也要比 NFA 和頻譜分析儀解決方案快很多 (圖 14)。鑒于 PNA-X的測量速度極快，因此可以使用 PNA-X 測量非常多的數(shù)據(jù)點(diǎn)，以獲得高分辨率。

 

圖 14. 配有噪聲系數(shù)硬件選件的雙端口 PNA-X

 

校正噪聲參數(shù)造成的影響

 

我們?cè)谥耙呀?jīng)提到，VNA 通過常規(guī)的矢量誤差校正技術(shù)可以對(duì)失配誤差進(jìn)行校正。為了校正噪聲參數(shù)誤差，我們必須要對(duì)被測器件的噪聲參數(shù)進(jìn)行測量，進(jìn)而就需要在被測器件的輸入端口使用阻抗調(diào)諧器。在選擇阻抗調(diào)諧器時(shí)，可以使用噪聲參數(shù)測試系統(tǒng)常用的機(jī)電式阻抗調(diào)諧器，它可以給被測器件提供非常寬的源阻抗范圍；或者，也可以使用前面提到的電子校準(zhǔn)件，它提供在計(jì)算 50 Ω 噪聲系數(shù)時(shí)所需要的有限阻抗范圍。為了更有效地進(jìn)行第二級(jí)噪聲校正，在校準(zhǔn)過程中還要對(duì)噪聲接收機(jī)的噪聲參數(shù)進(jìn)行測量。

 

圖 15 形象地表達(dá)了這個(gè)概念。在史密斯圓圖中心位置上的方塊是我們想要對(duì)被測器件的噪聲系數(shù)進(jìn)行測量的地方，這里對(duì)應(yīng)的是理想的 50 Ω 源阻抗。但正如前文所述，我們知道測試系統(tǒng)不能提供理想的 50 Ω 匹配。因此，與其假設(shè)我們測量的是具有理想源匹配的噪聲系數(shù)，倒不如有意使用一組非 50 Ω 阻抗 (我們知道這些阻抗的精確值) 來測量噪聲系數(shù)。如圖所示，在每個(gè)測量頻點(diǎn)上我們給被測器件最少提供 4 個(gè)不同的阻抗值，在每一個(gè)阻抗值上測量從被測器件輸出的噪聲功率。在校準(zhǔn)過程中對(duì)這 4 個(gè)狀態(tài)的阻抗值進(jìn)行測量，并在已連接被測器件的情況下進(jìn)行噪聲功率測量。然后把成對(duì)的阻抗值/噪聲功率值用在噪聲參數(shù)的公式中 (使用 4 個(gè)等式求解 4 個(gè)未知變量)，因此就可以非常精確地算出在 50 Ω 條件下的噪聲系數(shù)。所以使用從史密斯圓圖上用小圓圈表示的測量結(jié)果，我們就可以精確地計(jì)算出與圖中心方塊相對(duì)應(yīng)的噪聲系數(shù)。

 

圖 15. PNA-X 獨(dú)特的源校正技術(shù)的圖示

 

正如矢量誤差校正能夠顯著改善 VNA 在 S 參數(shù)測量時(shí)的源匹配和負(fù)載匹配一樣，源校準(zhǔn)方法可以使 PNA-X 的非理想源匹配在噪聲系數(shù)測量時(shí)變得非常出色。在實(shí)際測量中，在每一個(gè)阻抗?fàn)顟B(tài)下都會(huì)做一次頻率掃描，而不是在每個(gè)頻率點(diǎn)上改變阻抗的狀態(tài)，這就使得整個(gè)測量過程變得非?？?。當(dāng)使用 N4690 系列電子校準(zhǔn)件時(shí)，用戶可以最多選擇 7 個(gè)阻抗?fàn)顟B(tài)，通過用更多數(shù)據(jù)進(jìn)行超定的方法可以進(jìn)一步提高測量精度。

 

使用 PNA-X 和 Y 因子法得到的測量結(jié)果的比較

 

借助前面提到的 Monte-Carlo 噪聲系數(shù)不確定度計(jì)算器，圖 16 是在自動(dòng)測試環(huán)境中分別用 PNA-X 源校正技術(shù)和 Y 因子法 (使用超噪比為 14 dB 的噪聲源) 對(duì) LNA 進(jìn)行測量不確定性計(jì)算。在本例中，LNA 的技術(shù)指標(biāo)是: 增益 = 15 dB，輸入/輸出匹配 = 10 dB，噪聲系數(shù) = 3 dB，F(xiàn)min = 2.7 dB，Γopt = 0.27 + j0，Rn = 12 至 33。

 

圖 16. ATE 環(huán)境中的噪聲系數(shù)不確定性

 

圖 17 是把前一個(gè)測量結(jié)果不確定性實(shí)例的各個(gè)因素加以分解。使用 Y 因子法時(shí)，兩個(gè)最大的誤差來源是由不理想的系統(tǒng)源匹配造成的。第一大誤差源是噪聲源非理想匹配和被測器件所產(chǎn)生的噪聲交互作用所引起的噪聲參數(shù)效應(yīng)，第二大誤差源是由失配效應(yīng)引起的。注意，當(dāng)我們?cè)谠肼曉春捅粶y器件之間插入一個(gè)仿真的 ATE 網(wǎng)絡(luò)時(shí)，相比失配誤差的影響，噪聲參數(shù)的影響會(huì)變得更大。對(duì)于使用 PNA-X 的源校正方法，最大的誤差源是在校準(zhǔn)過程中噪聲源的 ENR 不確定性，這種不確定性會(huì)影響到對(duì) PNA-X 內(nèi)置噪聲接收機(jī)進(jìn)行測量的精度。

 

圖 17. 在 ATE 環(huán)境中得到的噪聲系數(shù)測量結(jié)果不確定性的分解

 

圖 18 顯示了對(duì)未封裝的 LNA 進(jìn)行晶圓上測量。從圖中可以看到，使用 Y 因子法時(shí)不能將噪聲源直接與放大器連接，必須通過電纜和晶圓探頭進(jìn)行連接。用 PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 進(jìn)行測量的結(jié)果不確定性會(huì)因?yàn)榫A探頭損耗而有所增加，當(dāng)頻率超過 24 GHz 時(shí)，這種增幅最為明顯。然而，與 Y 因子法相比，PNA-X 測量結(jié)果中的不確定性還是很小的。如果在晶圓上裝置中增添一個(gè)開關(guān)矩陣，那么 Y 因子法所具有的不確定性會(huì)比上面實(shí)例中的不確定性還要差，與 PNA-X 只有 0.3 dB 的不確定性相比，Y 因子法的不確定性在這里已經(jīng)達(dá)到了 1.1 dB。

 

圖 18. 對(duì)晶圓上裝置的噪聲系數(shù)不確定性進(jìn)行比較

 

圖 19 把這個(gè)晶圓上測量實(shí)例的不確定性因素加以分解。再次看到，當(dāng)使用 ATE 環(huán)境時(shí)，Y 因子法的主要誤差源是由失配和噪聲參數(shù)效應(yīng)引起的。

 

圖 19. 在晶圓上裝置中得到的噪聲系數(shù)測量結(jié)果不確定性的分解

 

圖 20 是對(duì)一個(gè)未經(jīng)封裝并且是沒有匹配的低噪聲晶體管分別用 PNA-X 的源校正方法和 Y 因子法 (使用 ENR 為 14 dB 的噪聲源) 進(jìn)行測量，并對(duì)測 的源校正方法和 Y 因子法 (使用 ENR 為 14 dB 的噪聲源) 進(jìn)行測量，并對(duì)測量結(jié)果進(jìn)行比較，這是一個(gè)真實(shí)的 401 點(diǎn)寬帶測量。這個(gè)被測器件的輸入匹配很差而很難得到很精確的測量結(jié)果。注意，使用 PNA-X 進(jìn)行測量所得到的軌跡相對(duì)平滑，而且處在 Y 因子法紋波的中心。Y 因子法測量結(jié)果中的紋波通常很難看到，這其中有兩個(gè)原因。第一個(gè)原因是很多器件都是窄帶器件，所以測量帶寬通常會(huì)太窄而無法顯示固有的紋波，在中心頻率低于 15 GHz 的窄帶測量應(yīng)用中，使用 Y 因子法測量得到的結(jié)果要么是比器件的實(shí)際性能好很多，要么就是比實(shí)際差很多。第二個(gè)原因是，即便是進(jìn)行寬帶測量，因?yàn)?Y 因子法的測量速度極慢，所以在測量時(shí)只能選擇非常少的測量點(diǎn)數(shù)，所得到的結(jié)果自然就是欠采樣的結(jié)果，或是完全偏離了被測器件真實(shí)性能的假象，圖中虛線所示的就是測量點(diǎn)數(shù)只有 11 個(gè)時(shí)的測量結(jié)果－這也是 NFA 默認(rèn)的測量點(diǎn)數(shù)。把測量點(diǎn)數(shù)增加到 401 個(gè)，紋波就會(huì)很明顯。PNA-X 提供較低的紋波，具有更高的測量精度，因此也能反映出被測器件的真實(shí)性能。

 

圖 20. 用 PNA-X 和 NFA (使用 ENR 值比較大的噪聲源) 測量噪聲系數(shù)的結(jié)果

 

圖 21 顯示了 ENR 為 6 dB 的噪聲源重復(fù)前面所做的測量。我們可以看到，Y 因子法的測量結(jié)果紋波變小了，但仍然不如 PNA-X的測量結(jié)果。

 

圖 21. 用 PNA-X 和 NFA (使用 ENR 值比較小的噪聲源) 測量噪聲系數(shù)的結(jié)果

 

另一種顯示測試系統(tǒng)中是否存在源匹配引起的測量誤差的方法是用一個(gè)空氣線來改變呈現(xiàn)在被測器件端口上的源匹配的相位。圖 22 顯示了放大器自身的噪聲系數(shù)以及放大器前面有一截空氣線時(shí)的噪聲系數(shù)。如果測試系統(tǒng)能夠去除不理想的源匹配所造成的影響，那么增加一條空氣線應(yīng)當(dāng)只會(huì)給測量結(jié)果增加了這條空氣線的損耗，空氣線的損耗在這里的頻率范圍內(nèi)是遠(yuǎn)小于 0.1 dB 的，這種效果可以從下半部分的 PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 測量結(jié)果中看出來。然而，圖的上半部顯示的是用 NFA 和 ENR 為 14 dB 的噪聲源進(jìn)行測量，我們可以看到空氣線的加入使得噪聲系數(shù)產(chǎn)生了較大的差異 (取決于頻率)，這些差異的大小甚至超過了理論計(jì)算應(yīng)該得到的值。這種大的變化表明了 Y 因子法的測量結(jié)果會(huì)受到系統(tǒng)源匹配的不良影響，正如前面討論的那樣，Y 因子法無法去除不理想的系統(tǒng)源匹配引起的失配和噪聲參數(shù)效應(yīng)。

 

圖 22. 空氣線是顯示是否存在源匹配引起的誤差的一個(gè)有效工具

 

圖 23 顯示了另一個(gè)實(shí)例，用來說明使用 Y 因子法進(jìn)行測量時(shí)，系統(tǒng)不理想的源匹配會(huì)在噪聲系數(shù)測量結(jié)果中產(chǎn)生紋波。在本例中，把一條 12 英寸長的柔性電纜接到被測器件的前面，模擬一個(gè)使用 ATE 進(jìn)行測量的環(huán)境。在使用 Y 因子法時(shí)，這條電纜是放在噪聲源 (ENR 為 14 dB) 和被測器件之間的，然后使用 NFA 內(nèi)置的損耗補(bǔ)償表把電纜的標(biāo)量損耗去掉。在 ATE 系統(tǒng)中通常都會(huì)使用 ENR 值比較大的噪聲源進(jìn)行測量，這是因?yàn)樵谠肼曉春捅粶y器件之間的損耗會(huì)比較大，使用 ENR 值比較小的噪聲源進(jìn)行測量很難得到比較好的測量結(jié)果。使用 PNA-X 進(jìn)行測量時(shí)，電纜就是測試系統(tǒng)的一部分，校準(zhǔn)平面設(shè)置在被測器件的輸入和輸出端口處。Y 因子法測量結(jié)果中的紋波還是很大，這表明不理想的源匹配會(huì)產(chǎn)生很大的誤差。

 

圖 23. 在一個(gè) 偽 ATE 環(huán)境中得到的噪聲系數(shù)測量結(jié)果

 

標(biāo)量噪聲校準(zhǔn)技術(shù)

 

到目前為止，本應(yīng)用指南介紹了 PNA-X 網(wǎng)絡(luò)分析儀是如何在噪聲系數(shù)測量的過程中通過給被測器件提供四個(gè)或更多的阻抗，校正由不理想的源匹配引起的測量結(jié)果誤差，這種校準(zhǔn)方法是通過在校準(zhǔn)過程中選擇 "Vector Noise" 一項(xiàng)來激活的。還有另一種被稱為 "Scalar Noise" 的校準(zhǔn)選項(xiàng)，這種方法操作起來比較簡單，測量速度也快，但是不如 "Vector Noise" 的校準(zhǔn)方法精確。這種標(biāo)量校準(zhǔn)方法仍然用冷源法進(jìn)行測量，仍然是測量被測器件的增益和輸出噪聲功率。不過，標(biāo)量噪聲校準(zhǔn)方法是假設(shè)在頻率范圍內(nèi)系統(tǒng)源匹配的值為 50 Ω，因此無需使用阻抗調(diào)諧器。這種測量方法有兩個(gè)優(yōu)點(diǎn): 第一，它的測量速度很快，因?yàn)樗恍枰淮卧肼暪β蕭呙杈涂梢酝瓿蓽y量，而不是矢量噪聲校準(zhǔn)方法所需要的 4 到 7 次噪聲功率掃描測量。相應(yīng)地，這種方法的第二個(gè)優(yōu)點(diǎn)就是實(shí)現(xiàn)起來成本不是太高，因?yàn)樵跍y量過程中不需要把一個(gè)電子校準(zhǔn)件當(dāng)成阻抗調(diào)諧器來使用，這部分成本就可以從測試系統(tǒng)的成本中除掉。這種測試方法中的一個(gè)需要權(quán)衡的弊端是在測量結(jié)果中會(huì)出現(xiàn)較大的紋波，因此也就不是非常精確，出現(xiàn)紋波是因?yàn)橛杀粶y器件的噪聲參數(shù)引起的誤差是不可以被去除的。測量結(jié)果的誤差有多大要取決于系統(tǒng)源匹配的指標(biāo)有多好以及被測器件對(duì)源阻抗變化的敏感度有多高。

 

圖 24 比較了矢量噪聲校準(zhǔn)和標(biāo)量噪聲校準(zhǔn)兩種測量方法所得到的結(jié)果。我們可以看到，用矢量校準(zhǔn)方法所得到的測量結(jié)果的曲線要平滑得多；在標(biāo)量校準(zhǔn)方法所得到的結(jié)果中，如果在測試端口電纜的末端增加一個(gè)外接衰減器的話也有助于降低測量結(jié)果中的紋波。在本例中，用標(biāo)量法使用 6 dB 衰減器進(jìn)行測量所得到的結(jié)果與使用矢量法測量所得到的結(jié)果非常接近。

 

圖 24. 矢量噪聲校準(zhǔn)法和標(biāo)量噪聲校準(zhǔn)法的測量結(jié)果比較

 

對(duì)掃描的考慮

 

在測量放大器時(shí)，除了矢量噪聲校準(zhǔn)法所需要的 4 到 7 次掃描測量噪聲功率之外，還需要進(jìn)行兩次傳統(tǒng)的 S 參數(shù)掃描測量 (正向和反向)，以便精確地測量被測放大器的增益。因此，在默認(rèn)進(jìn)行 4 次阻抗掃描測量的情況下，為了計(jì)算出噪聲系數(shù)，分析儀必須要進(jìn)行 6 次掃描。在測量變頻器時(shí)，所需的最少掃錨次數(shù)是 8 次，考慮到輸入信號(hào)的頻率和輸出信號(hào)的頻率不一樣，所以在測量經(jīng)過匹配校準(zhǔn)的變頻增益時(shí)就需要用正弦波激勵(lì)多做兩次掃描。當(dāng)使用標(biāo)量噪聲校準(zhǔn)法測量放大器的噪聲系數(shù)時(shí)，只需要進(jìn)行 3 次掃描 (2 次用于測量 S 參數(shù)，1 次用于測量噪聲功率)；測量變頻器則需要 5 次掃描 (4 次用于測量經(jīng)過匹配校準(zhǔn)的變頻增益，1 次用于測量噪聲功率)。圖 25 對(duì)比了分別用標(biāo)量法和矢量法對(duì)放大器的噪聲系數(shù)進(jìn)行測量時(shí)的測量速度，比較了做噪聲平均和不做噪聲平均以及在不同的軌跡點(diǎn)數(shù)的情況下兩種方法在測量速度上的差別。當(dāng)進(jìn)行噪聲平均時(shí) (這也是廣受推薦的做法)，標(biāo)量法的測量速度大概要快 4 倍。

 

圖 25. 標(biāo)量噪聲校準(zhǔn)法在測量速度上的改善大概有 4 倍之多

 

如果 PNA-X 中裝有低噪聲接收機(jī)的話 (選件 029 或 H29)，使用低噪聲接收機(jī)進(jìn)行噪聲功率掃描測量 (這時(shí)正弦波激勵(lì)源是關(guān)閉的)，在進(jìn)行 S 參數(shù)或變頻增益測量時(shí)，則使用分析儀的標(biāo)準(zhǔn)測量接收機(jī) (使用儀器內(nèi)部的正弦波激勵(lì)源)。因?yàn)闇y試端口 2 上的外接電路與低噪聲接收機(jī)搭配使用，一旦切換到噪聲系數(shù)測量模式，儀器需要在標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)和低噪聲接收機(jī)之間進(jìn)行切換，無需使用額外的機(jī)械開關(guān)。使用選件 028，所有的測量都是用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)進(jìn)行的。

 

使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)測量噪聲系數(shù)

 

使用 PNA-X 網(wǎng)絡(luò)分析儀選件 028，需要用 PNA-X 的標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)來測量噪聲系數(shù)計(jì)算所需的兩種數(shù)據(jù)－噪聲功率和被測器件的增益 (選件 029 和 H29 包括低噪聲接收機(jī)，允許使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)進(jìn)行噪聲系數(shù)測量，如圖 26 所示)。為了使用標(biāo)準(zhǔn)的接收機(jī)測量噪聲系數(shù)，同時(shí)為了能夠得到真正可用的測量結(jié)果，必須要能夠充分理解并克服在測量中涉及到增益和濾波的一些實(shí)際限制因素。這些問題都可以通過選件 029 和 H29 低噪聲接收機(jī)解決。圖 27 顯示了低噪聲接收機(jī)在高頻段 (3 GHz 至 26.5 GHz) 的結(jié)構(gòu)圖。在圖中我們可以看到有兩個(gè)關(guān)鍵模塊: 第一個(gè)是輸入端口上的 LNA，第二個(gè)是在混頻器之前的一組濾波器。

 

圖 26. 選件 029/H29 的噪聲系數(shù)設(shè)置界面, 提供噪聲接收機(jī)或標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)進(jìn)行噪聲系數(shù)測量的選項(xiàng)

 

圖 27. 高頻段噪聲接收機(jī)的結(jié)構(gòu)圖

 

對(duì)增益控制的要求

 

LNA 在提供增益的同時(shí)不會(huì)添加過多的噪聲 (它本身的噪聲系數(shù)很小)，這意味著整個(gè)接收機(jī)的測量靈敏度會(huì)非常好。圖 28 顯示了 PNA-X 配置了選件 029 之后在測試端口 2 上的噪聲系數(shù)值。LNA 可以測量噪聲小而且增益也較低的器件，無需使用外部前置放大器。對(duì)于被測器件的增益加上噪聲系數(shù)的值接近 30 dB 的情況，上圖中的三個(gè)輸入放大器都會(huì)用到。對(duì)于被測器件的增益加上噪聲系數(shù)的值超過 30 dB 的情況，在測量中根據(jù)需要會(huì)把圖中的第二和第三個(gè)放大器切換連接到 15 dB 的衰減器上，這樣可以避免接收機(jī)產(chǎn)生壓縮的情況。

 

圖 28. 端口 2 的典型噪聲系數(shù)

 

當(dāng)使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)時(shí)－這意味著在混頻器之前沒有 LNA，因此儀器的實(shí)際噪聲系數(shù)可以達(dá)到 25 至 45 dB (沒有把測試端口上的耦合器損耗計(jì)算在內(nèi))－輸入到接收機(jī)的噪聲應(yīng)當(dāng)至少和接收機(jī)內(nèi)部噪聲是一樣大的，要想得到一個(gè)理想的測量結(jié)果，輸入噪聲應(yīng)比接收機(jī)所產(chǎn)生的噪聲大得多。如果被測器件的增益加上噪聲系數(shù)的值小于 30 dB (頻率高達(dá) 20 GHz) 或者小于 40 dB (頻率高達(dá) 50 GHz) 或小于 45 dB (頻率高達(dá) 67 GHz)，建議使用外部前置放大器才能滿足上面所說的測量條件。如圖 29 所示，可以非常方便地從前面板的跳線接口把外接的前置放大器接入接收機(jī)路徑。因?yàn)榍爸梅糯笃魇窃诒粶y器件的后面，因此它的增益不會(huì)從測量結(jié)果中通過比值的運(yùn)算去除掉。因此，在測量時(shí)保持周圍環(huán)境溫度的穩(wěn)定是極為重要的，同時(shí)，要保證在前置放大器已經(jīng)充分預(yù)熱完畢之后再進(jìn)行校準(zhǔn)和測量。當(dāng)使用外部前置放大器時(shí)，通常還需要在前置放大器的輸出端口外接一個(gè)濾波器。使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)對(duì)一些增益很高的器件 (> 60 dB) 來說是非常適用的，例如一些變頻器，因?yàn)楸粶y器件的高輸出噪聲功率不會(huì)造成接收機(jī)產(chǎn)生壓縮；但如果用低噪聲接收機(jī)測量這類器件的話，即便是把儀器內(nèi)的增益設(shè)置到最低的程度，也會(huì)導(dǎo)致接收機(jī)產(chǎn)生壓縮的現(xiàn)象。

 

(LNA)圖 29. 使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)測量噪聲系數(shù)的原理圖, 第二個(gè)端口的耦合器被反向連接, 圖中還顯示出了外接的前置放大器和濾波器

 

無論是否使用前置放大器，在使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)進(jìn)行測量時(shí)，對(duì)大部分的器件我們都推薦把用于測量噪聲系數(shù)的測試端口上的耦合器反著接 (如圖 30 所示)，這樣可以去除接收機(jī)路徑中的耦合器損耗。這樣做可以在 1 GHz 的頻率以上把系統(tǒng)的靈敏度提高 15 dB，這一數(shù)值遠(yuǎn)大于在 1 GHz 頻率以下的靈敏度－耦合臂在 1 GHz 之下會(huì)呈現(xiàn)出高通響應(yīng)特征 (圖 31)。不過，把測試端口上的耦合器反接之后雖然不會(huì)妨礙測量 S 參數(shù)，但是在測量 S12 或 S22 時(shí)會(huì)降低可用的功率?？傊@種連接方法是測量噪聲系數(shù)時(shí)的一種可以接受的權(quán)衡取舍辦法。

 

圖 30. 把測試端口耦合器反接時(shí)的跳線連接方法 (把耦合器的主臂和耦合臂對(duì)調(diào))

 

圖 31. 測試端口耦合器的頻率響應(yīng) (耦合臂)

 

對(duì)濾波的要求

 

專用低噪聲接收機(jī)的另外一個(gè)關(guān)鍵部分是置于混頻器之前的一組濾波器，根據(jù)具體的測量頻段是用基波混頻還是三次諧波混頻的情況，這些濾波器可以去除在接收機(jī)本振基波頻率或三次諧波頻率附近的噪聲。如圖 32 所示，當(dāng)使用基波混頻時(shí)，由于混頻過程當(dāng)中存在著非線性現(xiàn)象，因此混頻器在內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生多余的三次諧波信號(hào) (也會(huì)產(chǎn)生高次諧波信號(hào)，但是它們所產(chǎn)生的影響普遍都是很小，可以忽略)。如果進(jìn)入到混頻器的噪聲的頻率是在三次諧波附近，它就會(huì)和已經(jīng)與本振的基波信號(hào)混頻了的噪聲信號(hào)一起混頻到中頻，因?yàn)樵谌沃C波附近的變頻效率要比在基波頻率上的變頻效率小 10 dB，所以新增加的噪聲相對(duì)來說比較少。如果不加入任何濾波措施，這些附加的噪聲就會(huì)從被測器件出來，導(dǎo)致所測得的噪聲系數(shù)出現(xiàn)預(yù)料之外的增加。當(dāng)分析儀在內(nèi)部使用三次諧波混頻把噪聲下變頻到中頻進(jìn)行測量時(shí)，也會(huì)出現(xiàn)同樣的問題，不過這種情況下在基波頻率附近出現(xiàn)的多余噪聲要比我們所需要的在三次諧波附近的噪聲大得多，結(jié)果就會(huì)導(dǎo)致測量結(jié)果的誤差要比使用基波混頻方法的誤差大很多。這個(gè)問題可以使用混頻器之前的濾波器加以解決，情況就如同選件 029 或 H29 (頻率高達(dá) 26.5 GHz) 一樣。

 

圖 32. 當(dāng)使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)測量時(shí), 寬帶輸入噪聲會(huì)與本振的基波以及內(nèi)部產(chǎn)生的三次諧波像混頻

 

對(duì)于 43.5 GHz 和 50 GHz PNA-X 網(wǎng)絡(luò)分析儀 而言，當(dāng)頻率在 26.5 GHz 以下時(shí)，用的是基波混頻方法，在 26.5 GHz 以上用三次諧波混頻方法。圖 33 比較了對(duì)同一個(gè)放大器大噪聲系數(shù)進(jìn)行測量的結(jié)果，即放大器在寬帶未經(jīng)濾波時(shí)的測量結(jié)果和使用中心頻率為 41 GHz 的帶通濾波器時(shí)的測量結(jié)果。在不經(jīng)過濾波的情況下，測得的噪聲系數(shù)在靠近顯示屏幕中間的 26.5 GHz 處有一個(gè)很大的跳變，在 41 GHz 附近顯示出來的噪聲系數(shù)值約為 19 dB。經(jīng)過濾波之后再測量，在 41 GHz 附近的噪聲系數(shù)為 4.5 dB，這是正確的測量結(jié)果。如果器件在其內(nèi)部就有濾波機(jī)制或者本身就是窄帶器件的話，那么在用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)測量噪聲系數(shù)時(shí)就不需要使用外部濾波器。當(dāng)在接收機(jī)的環(huán)路上使用一個(gè)前置放大器時(shí)，通常需要對(duì)這個(gè)前置放大器的輸出進(jìn)行濾波，除非放大器本身的頻率響應(yīng)就足夠窄，能夠把不需要的混頻信號(hào)抑制掉。在測量寬帶寬器件時(shí)，可能需要多個(gè)濾波器對(duì)感興趣的頻率范圍進(jìn)行操作，在這樣的情況下，整個(gè)頻率范圍的測量工作就需要分成幾個(gè)頻帶較窄的范圍來分別測量。如果用戶想在 10 MHz 至 50 GHz 的頻率范圍內(nèi)進(jìn)行測量，我們推薦使用 N5245A 選件 H29。當(dāng)頻率在 26.5 GHz 以下時(shí)，可以使用低噪聲接收機(jī)，并用其三次諧波抑制濾波器來提高測量精度，從 26.5 到 50 GHz 的范圍內(nèi)，可以使用配有高通濾波器、轉(zhuǎn)角頻率在 18 至 26.5 GHz 之間的前置放大器。在這個(gè)頻段內(nèi)制作一個(gè)同軸高通濾波器有一個(gè)簡單的方法，即，把兩個(gè)同軸－波導(dǎo)適配器連接在一起，這是因?yàn)椴▽?dǎo)傳輸線本身就固有高通響應(yīng)特征。

 

圖 33. 使用 50 GHz PNA-X 標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)測量經(jīng)過濾波和不經(jīng)過濾波的放大器的噪聲系數(shù), 并比較測量結(jié)果

 

噪聲功率參數(shù)

 

PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 除了能夠測量器件的噪聲系數(shù)之外，還能顯示從被測器件輸出的噪聲功率。噪聲功率可以表示為可用功率 (推算到共軛匹配負(fù)載) 或入射功率 (推算到 50 Ω 負(fù)載)，可以顯示為絕對(duì)數(shù)值 (dBm，歸一化為 1 Hz 帶寬) 或相對(duì)數(shù)值 (dB，相對(duì)于 -174 dBm)。系統(tǒng)噪聲功率參數(shù)包括噪聲接收機(jī)產(chǎn)生的附加噪聲功率，但是在測量被測器件的噪聲功率參數(shù)時(shí)會(huì)把接收機(jī)所產(chǎn)生的部分從測得的噪聲功率中減掉。PNA-X 還可以直接測量 ENR，在測量 ENR 時(shí)，PNA-X 在噪聲源加電的狀態(tài)下測量噪聲功率隨頻率變化的情況，然后用測得的熱噪聲與系統(tǒng)校準(zhǔn)時(shí)得到的冷噪聲來計(jì)算 ENR。

 

因?yàn)闇y量噪聲功率參數(shù)時(shí)是不能使用矢量噪聲校準(zhǔn)方法的，因此測量需要兩次掃描: 第一次掃描用來測量 S22 (通過去除接收機(jī)所產(chǎn)生的噪聲來對(duì)接收機(jī)的噪聲參數(shù)進(jìn)行校正，以便獲得被測器件的噪聲功率參數(shù)，并計(jì)算出可用功率)；第二次掃描是噪聲功率掃描。

 

測量變頻器的噪聲系數(shù)

 

使用冷源法測量變頻器的優(yōu)勢之一是它對(duì)單邊帶 (SSB) 和雙邊帶 (DSB) 變頻器都能正確地進(jìn)行測量。DSB 變頻器比等效的 SSB 變頻器會(huì)有更多的下變頻噪聲，這是因?yàn)?SSB 變頻器內(nèi)部在混頻器的前面沒有使用鏡像濾波器，如圖 34 所示。這意味著在頻點(diǎn) (LO + IF) 和 (LO – IF) 上的噪聲會(huì)變頻到 IF 上。兩個(gè)邊帶所產(chǎn)生的噪聲有可能不一樣大，因?yàn)樗鼈円蕾囉谧冾l器前端混頻級(jí)之前電路的頻率響應(yīng)特征。如果前端電路的頻率響應(yīng)在中頻的上下偏置范圍之間表現(xiàn)得比較平坦，那么 DSB 變頻器會(huì)比 SSB 等效變頻器多產(chǎn)生 3 dB 的噪聲。在頻率響應(yīng)不是很平坦的情況下，如果等效 SSB 變頻器的鏡像濾波器位于兩個(gè)邊帶中較大的邊帶附近，那么兩種變頻器所產(chǎn)生的噪聲差異會(huì)較?。蝗绻刃?SSB 變頻器的鏡像濾波器位于兩個(gè)邊帶中較小的邊帶附近，那么這種噪聲的差異就會(huì)較大。當(dāng)使用 Y 因子法時(shí)，測量兩個(gè)等效 SSB 變頻器和一個(gè) DSB 變頻器的噪聲系數(shù)所得到的結(jié)果將會(huì)是相同的，這是因?yàn)樵跍y量中把噪聲功率的測量結(jié)果進(jìn)行了一次比值計(jì)算，DSB 變頻器的額外噪聲 (相對(duì)于 SSB 變頻器而言) 在求比的過程中被抵消掉了。對(duì)于大部分 DSB 被測器件，使用 NFA 或基于頻譜分析儀的解決方案所得到的測量結(jié)果通常要比實(shí)際的噪聲系數(shù)值好 (小) 0 到 3 dB，當(dāng)然有時(shí)候誤差很可能比這個(gè)范圍還要大一些。因?yàn)槔湓捶ㄖ粶y量一次噪聲功率，不存在比值計(jì)算問題，因此 DSB 和 SSB 變頻器的噪聲系數(shù)都可以被準(zhǔn)確地測量出來。

 

圖 34. 單邊帶和雙邊帶變頻器

 

測量嵌入式本振的變頻器

 

嵌入式本振變頻器沒有本振或時(shí)基信號(hào)的接口，這給它們的測量帶來了額外的困難。嵌入式本振變頻器在很多衛(wèi)星轉(zhuǎn)發(fā)器上都會(huì)用到，這是因?yàn)樵谛l(wèi)星上器件的尺寸和重量都受到限制，同時(shí)為了防止出現(xiàn)不需要的雜散信號(hào)也都需要限制對(duì)安裝在衛(wèi)星上的變頻器的本振信號(hào)的接觸。如果接觸不到變頻器的本振信號(hào)或時(shí)基信號(hào)，就會(huì)給測量帶來麻煩。這種被測器件輸出信號(hào)的頻率并不一定就是它應(yīng)有的頻率，因?yàn)槠骷?nèi)置本振信號(hào)的頻率永遠(yuǎn)都不會(huì)就是它的標(biāo)稱值。如果器件內(nèi)置本振信號(hào)的頻率偏置比測量變頻增益所用的中頻帶寬還要大，那么在測量增益時(shí)就會(huì)引起非常大的誤差。解決辦法是調(diào)整 PNA-X 接收機(jī)的調(diào)諧狀態(tài)，這樣可以讓被測器件輸出信號(hào)的頻率正好落在分析儀測量變頻增益時(shí)所選擇的中頻濾波器的中間。為了讓這種測量方法更有效果，內(nèi)置本振信號(hào)的頻率就必須要相對(duì)地穩(wěn)定一些，這種要求對(duì)于應(yīng)用在航空航天與國防領(lǐng)域中的衛(wèi)星轉(zhuǎn)發(fā)器和接收機(jī)來說基本上都可以滿足，因?yàn)樗鼈兊谋菊裥盘?hào)都是鎖定在很穩(wěn)定而且相位噪聲也很小的晶體振蕩器上。

 

PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 的調(diào)諧過程非常簡單和直接。首先，先把射頻激勵(lì)源的頻率設(shè)置到測量的中心頻率上，然后，PNA-X 進(jìn)行一次寬帶接收機(jī)頻率掃描，掃描的中心設(shè)為被測器件的額定輸出頻率上 (根據(jù)額定本振信號(hào)的頻率計(jì)算出來的)。根據(jù)實(shí)際信號(hào)的頻率峰值和理論信號(hào)的頻率之差，我們可以確定適用于調(diào)整 PNA-X 接收機(jī)調(diào)諧過程的頻偏值。內(nèi)部接收機(jī)掃描的頻率跨度也可以由用戶設(shè)定，最大可以設(shè)置為 10 MHz，顯然這要比實(shí)際變頻器的頻偏大得多。

 

測量差分器件的噪聲系數(shù)

 

從理論上說測量差分 (平衡) 放大器的噪聲系數(shù)是比較簡單的。為了得到一個(gè)真正差分模式的噪聲信號(hào)，需要在被測器件的輸入端口上連接一個(gè)平衡-不平衡變換器或 0°/180° 混合電路。對(duì)于完全都是平衡結(jié)構(gòu)的器件，還需要在被測器件的輸出端連接一個(gè)平衡-不平衡變換器或混合電路，如圖 35 所示?；旌想娐肥欠浅Ｓ杏玫脑?，通過利用它的求和/∑ (0°)和求差/? (180°) 端口來測量差分模式和共模模式的噪聲系數(shù)。當(dāng)測量晶圓上的器件時(shí)，測試探頭連接到平衡-不平衡變換器或混合電路的差分 (或共模) 模式一側(cè)。進(jìn)行差分或共模測量的過程可以簡要?dú)w納為以下三個(gè)步驟:

 

1. 使用標(biāo)量噪聲校準(zhǔn)或矢量噪聲校準(zhǔn)方法進(jìn)行單端噪聲系數(shù)校準(zhǔn)時(shí), 不用連接平衡－不平衡變換器或混合電路, 或者是探頭

 

2. 在單端測試端口和被測器件的差分端口之間插入經(jīng)過表征的平衡－不平衡變換器或混合電路 (如果需要還會(huì)插入探頭)

 

3. 對(duì)被測器件進(jìn)行測量, 用分析儀的 "夾具" 特性把輸入端口 (也可能是輸出端口) 上的平衡－不平衡變換器或混合電路的特征進(jìn)行去嵌入處理

 

圖 35. 測量平衡放大器或變頻器時(shí)需要使用平衡－不平衡變換器或混合電路

 

表征平衡－不平衡變換器或混合電路的特征

 

雖然平衡－不平衡變換器或混合電路本身作為一個(gè)三端口器件具有 9 個(gè)單端或混合模式的參數(shù)，但是為了進(jìn)行去嵌入處理，我們必須要把它們當(dāng)成具有 4 個(gè)參數(shù)的雙端口器件來處理，做到這一點(diǎn)只需要忽略與多余模式相關(guān)的參數(shù)即可。例如，對(duì)于平衡－不平衡變換器來說，只有 4 個(gè)單端-差分模式參數(shù)是重要的，而其余 5 個(gè)共模和混合模式參數(shù)可以忽略。如果用戶還想用混合電路測量共模模式的噪聲系數(shù)，那么除了要用到 4 個(gè)單端-差分模式參數(shù)之外，另外 4 個(gè)單端－共模模式參數(shù)也會(huì)用到。

 

在測量被測器件之前，必須用手動(dòng)方式生成差分或共模的 .s2p 文件，用于對(duì)平衡－不平衡變換器或混合電路進(jìn)行去嵌入。平衡－不平衡變換器或混合電路是作為單端三端口器件來測量的，PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 會(huì)從它們的單端數(shù)據(jù)中計(jì)算出差分或共模性能。這個(gè)操作過程的第一步是先對(duì) PNA-X 做三端口校準(zhǔn)，接下來給平衡－不平衡變換器或混合電路連接上互連電纜 (如果需要的話還會(huì)連接探頭)，使用四條軌跡設(shè)置并測量指定的混合模式參數(shù) (圖 36)。平衡－不平衡變換器或或混合電路 (在測量中它們既可以連接在被測器件的輸入端也可以連接在輸出端) 的單端輸入端口應(yīng)與 PNA-X 的端口 1 連接，這是因?yàn)楫?dāng)使用去嵌入功能時(shí)，儀器的夾具特性會(huì)認(rèn)為被去嵌入的元件 (即平衡－不平衡變換器或或混合電路) 的端口 2 是與被測器件的輸入端口或輸出端口連接。當(dāng)使用混合電路時(shí)，在差分模式測量時(shí)應(yīng)在 S 端口上連接一個(gè) 50 Ω 端接負(fù)載，在共模模式測量時(shí)應(yīng)在 ? 端口上連接一個(gè) 50 Ω 端接負(fù)載。如果需要對(duì)兩種模式都進(jìn)行表征，特征數(shù)據(jù)必須要分成不同的數(shù)據(jù)文件進(jìn)行保存。一旦適當(dāng)?shù)牟罘只蚬材?shù)據(jù)被測量之后，它們的數(shù)據(jù)就被保存成 .s2p 文件 [操作步驟是點(diǎn)擊 File，接著選擇 Save Data As…，Trace (*.s2p)]。PNA-X 會(huì)提醒用戶需要用到的端口－對(duì)于差分模式的數(shù)據(jù)，選擇 S1 和 D2，對(duì)于共模模式的數(shù)據(jù)，選擇 S1 和 C2。

 

圖 36. 選擇適當(dāng)?shù)?4 個(gè)差分或共模參數(shù)

 

測量噪聲參數(shù)

 

到目前為止我們所討論的 PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀解決方案都是關(guān)于測量 50 Ω 噪聲系數(shù)。然而，LNA 的設(shè)計(jì)人員為了設(shè)計(jì)最佳匹配電路，往往需要測量未經(jīng)匹配的高反射晶體管的噪聲系數(shù)與源阻抗之間的關(guān)系。這種類型的表征就產(chǎn)生了對(duì)噪聲參數(shù)的需要。一個(gè)完整的噪聲參數(shù)分析過程需要在被測器件的輸入端附近放置一個(gè)調(diào)諧器，用于提供寬范圍的源阻抗。Maury Microwave 公司最近新開發(fā)了一種基于 PNA-X 的噪聲參數(shù)測試系統(tǒng)，這個(gè)新系統(tǒng)與過去的系統(tǒng)相比，測量速度更快而且精度也更高。并且，新系統(tǒng)比以前基于獨(dú)立 VNA 和噪聲系數(shù)分析儀的系統(tǒng)設(shè)置起來更容易。由于這個(gè)系統(tǒng)采用了更為先進(jìn)的測量算法，因此在保證測量精度明顯提高的同時(shí)，測量速度也比以前快了 100 倍。圖 37 顯示了采用新的測量方法之后，得到的測試曲線更平滑了，測量精度也明顯提高。Maury Microwave 公司基于 PNA-X 的噪聲參數(shù)測試系統(tǒng)能夠覆蓋高達(dá) 50 GHz 的頻率范圍。

 

圖 37. 與過去的系統(tǒng)相比, Maury Microwave 公司基于 PNA-X 的噪聲參數(shù)系統(tǒng)的測量精度和速度都顯著提高

 

從使用者的角度來看進(jìn)行噪聲校準(zhǔn)要相對(duì)簡單一些，在最簡單的情況下，測量放大器只由 3 個(gè)校準(zhǔn)步驟組成，測量變頻器則只由 4 個(gè)校準(zhǔn)步驟組成。校準(zhǔn)時(shí)需要使用儀器內(nèi)部的正弦波激勵(lì)源，一個(gè)噪聲源和/或一個(gè)功率計(jì)，一個(gè)直通連接以及 S 參數(shù)校準(zhǔn)標(biāo)準(zhǔn)件 (電子校準(zhǔn)件或機(jī)械校準(zhǔn)件)。與簡單的 S 參數(shù)校準(zhǔn)相比，噪聲系數(shù)校準(zhǔn)需要做更多的測量，如果在校準(zhǔn)中使用的是機(jī)械校準(zhǔn)件，或是一些需要做去嵌入處理的適配器，那么要進(jìn)行的測量步驟會(huì)更多。

 

矢量噪聲校準(zhǔn)

 

圖 38 概述了 PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 在測量矢量校準(zhǔn)放大器的噪聲系數(shù)時(shí)所用到的校準(zhǔn)步驟，儀器內(nèi)部裝有低噪聲接收機(jī)，使用了兩個(gè)電子校準(zhǔn)件。整個(gè)校準(zhǔn)由三個(gè)步驟組成。第一步，把噪聲源連接到測試系統(tǒng)的第二個(gè)端口，測量噪聲源在冷、熱兩種狀態(tài)下的噪聲功率，與此同時(shí)還測量了噪聲源相對(duì)應(yīng)的匹配。第二步，把一個(gè)直通校準(zhǔn)件連接在測試端口 1 和端口 2 之間，這個(gè)步驟中要測量的是噪聲接收機(jī)在三種不同的增益設(shè)置狀態(tài)下其增益的差別，同時(shí)還測量相對(duì)應(yīng)的負(fù)載匹配。因?yàn)樵谛?zhǔn)過程中這三個(gè)增益設(shè)置狀態(tài)都進(jìn)行了測試，因此在測量過程中如果出現(xiàn)過載就可以改變?cè)鲆娴脑O(shè)置。同樣在第二步中，被用作阻抗調(diào)諧器的電子校準(zhǔn)件的反射系數(shù) (即源阻抗) 的也得到了測量。在第三步中，需要使用另一個(gè)電子校準(zhǔn)件或適當(dāng)?shù)臋C(jī)械校準(zhǔn)套件來收集常規(guī) S 參數(shù)誤差項(xiàng)數(shù)據(jù)。如果電子校準(zhǔn)件上的連接器與被測器件的連接器完全匹配，那么第三步就只是很簡單的一次測量，如果不匹配 (例如被測器件是陰頭-陰頭連接器，而電子校準(zhǔn)件是陽頭-陰頭連接器)，則在第三步需要測量兩次。

 

圖 38. 使用低噪聲接收機(jī)測量噪聲系數(shù)和電子校準(zhǔn)件校準(zhǔn)常規(guī) S 參數(shù)的矢量噪聲校準(zhǔn)步驟

 

為了確定接收機(jī)的噪聲參數(shù)，在 S 參數(shù)測試中用到的電子校準(zhǔn)件也可以作為阻抗調(diào)諧器使用，用于測量在不同源阻抗條件下接收機(jī)的噪聲功率。因?yàn)樵谶@個(gè)電子校準(zhǔn)件和噪聲接收機(jī)之間的損耗比較小，它被當(dāng)成接收機(jī)的源牽引 (而不是用作阻抗調(diào)諧器) 來使用，這樣可以產(chǎn)生比較高的反射系數(shù)，并且更好地對(duì)噪聲參數(shù)進(jìn)行表征。

 

圖 39 顯示了用低噪聲接收機(jī)測量矢量校準(zhǔn)放大器、同時(shí)用機(jī)械校準(zhǔn)套件測量 S 參數(shù)部分的校準(zhǔn)步驟。這個(gè)過程和前一幅圖中所描述的情形相類似，這里主要的差別是接收機(jī)噪聲功率與源匹配的關(guān)系是在第二步 (把電子校準(zhǔn)件配置成調(diào)諧器) 和第三步 (使用機(jī)械校準(zhǔn)件的開路，短路和負(fù)載件) 中測量的。在接收機(jī)噪聲功率的測量結(jié)果中增加機(jī)械標(biāo)準(zhǔn)件的數(shù)據(jù)，可以給出更多的數(shù)據(jù)，從而獲得更高測量精度的 "超定" 測量辦法。

 

圖 39. 使用低噪聲接收機(jī)測量噪聲系數(shù)和機(jī)械標(biāo)準(zhǔn)件校準(zhǔn)常規(guī) S 參數(shù)的矢量噪聲校準(zhǔn)步驟

 

標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)的噪聲校準(zhǔn)

 

當(dāng)使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)而不是低噪聲接收機(jī)測量噪聲系數(shù)時(shí)，校準(zhǔn)過程會(huì)有兩個(gè)改變。第一個(gè)改變是不需要使用噪聲源來表征由接收機(jī)所產(chǎn)生的噪聲。當(dāng)表征低噪聲接收機(jī)時(shí)，使用一個(gè)噪聲源可以提供接收機(jī)的增益-帶寬值，這是在計(jì)算噪聲功率所帶來的額外噪聲時(shí)所必須知道的數(shù)據(jù)。但是當(dāng)接收機(jī)的噪聲系數(shù)比噪聲源所產(chǎn)生的噪聲大得多時(shí)——使用網(wǎng)絡(luò)分析儀的標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)測量噪聲系數(shù)就是這種情況，這種方法就行不通了。這個(gè)問題可以通過把接收機(jī)的增益和帶寬分開測量來解決，然后再用數(shù)學(xué)方法計(jì)算出增益-帶寬值。在測量增益時(shí)，為了能夠?qū)邮諜C(jī)進(jìn)行校準(zhǔn)使之可以精確地測量正弦波信號(hào)的功率，需要把一個(gè)功率計(jì)當(dāng)做絕對(duì)功率參考使用。通過窄帶頻率掃描可以確定中頻濾波器的幅度響應(yīng)，然后再對(duì)這個(gè)幅度響應(yīng)進(jìn)行積分就可以計(jì)算接收機(jī)的有效噪聲帶寬，也就完成了接收機(jī)的噪聲帶寬測量。因?yàn)樵跍y量噪聲功率時(shí)使用了零中頻混頻，所以在校準(zhǔn)過程中會(huì)在儀器的顯示屏上出現(xiàn)雙峰值的響應(yīng)特征，如圖 40 所示。

 

圖 40. 在校準(zhǔn)過程中測量標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)的有效噪聲帶寬

 

當(dāng)使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)測量噪聲系數(shù)時(shí)，校準(zhǔn)過程中的第二個(gè)變化是只需要進(jìn)行一次增益測量即可，因?yàn)闃?biāo)準(zhǔn)接收機(jī)內(nèi)部的混頻器之前沒有可切換的放大器。

 

標(biāo)量噪聲校準(zhǔn)技術(shù)

 

當(dāng)進(jìn)行標(biāo)量噪聲校準(zhǔn)時(shí)，因?yàn)榻?jīng)過標(biāo)量校準(zhǔn)的測量是在假設(shè)有一個(gè)理想的 50 Ω 源匹配的條件下進(jìn)行，所以對(duì)當(dāng)成阻抗調(diào)諧器使用的電子校準(zhǔn)件的阻抗?fàn)顟B(tài)測量就被忽略了。然而，為了在第二級(jí)噪聲校正的過程中可以做得更為精確，用于測量噪聲功率的接收機(jī)源牽引測量仍然會(huì)執(zhí)行。如果是使用電子校準(zhǔn)件對(duì) S 參數(shù)測量進(jìn)行校準(zhǔn)，那么這個(gè)電子校準(zhǔn)件也可以用于源牽引測量。如果測量 S 參數(shù)使用的是機(jī)械校準(zhǔn)套件，那么機(jī)械校準(zhǔn)套件的開路標(biāo)準(zhǔn)件、短路標(biāo)準(zhǔn)件和負(fù)載標(biāo)準(zhǔn)件也能夠用于源牽引測量。為了求解測量接收機(jī)的噪聲參數(shù)至少需要知道 4 種阻抗?fàn)顟B(tài)的測量結(jié)果，因此在做直通校準(zhǔn)時(shí)也多做了一步測量，把測試系統(tǒng)原始的源匹配當(dāng)作額外的阻抗標(biāo)準(zhǔn)來使用。源匹配原始數(shù)據(jù)的復(fù)數(shù)值是 S 參數(shù)校準(zhǔn)數(shù)據(jù)的一部分。

 

測量變頻器時(shí)的校準(zhǔn)

 

當(dāng)測量變頻器時(shí)，在校準(zhǔn)過程的開始階段還要額外增加一步操作，把一個(gè)功率計(jì)連接在測試端口 1 上。這一步操作是對(duì)激勵(lì)源的功率進(jìn)行校準(zhǔn)，調(diào)節(jié)源功率隨頻率的變化。這個(gè)經(jīng)過校準(zhǔn)的功率隨后會(huì)用在對(duì)標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)的校準(zhǔn)上，使之能夠進(jìn)行絕對(duì)功率測量，這對(duì)于測量變頻器的變頻增益 (或損耗) 是非常必要的。這個(gè)功率校準(zhǔn)方法與標(biāo)量混頻器/變頻器 (SMC) 測量所用的方法相同。

 

晶圓上校準(zhǔn)

 

使用低噪聲接收機(jī)用矢量校準(zhǔn)的方法進(jìn)行晶圓上測量時(shí)，有兩種方法進(jìn)行校準(zhǔn)。因?yàn)樵肼曉吹耐S連接器不能連接到晶圓探頭端上，這兩種校準(zhǔn)方法都無法讓噪聲源處在被測器件的測量平面上。在下面的兩個(gè)實(shí)例中，我們會(huì)介紹在校準(zhǔn)過程中如何連接噪聲源；在使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)和同軸功率計(jì)進(jìn)行晶圓上測量，或通過連接一個(gè)功率計(jì)進(jìn)行變頻器測量時(shí)，可以采用同軸校準(zhǔn)和晶圓上校準(zhǔn)這兩種方法的組合。

 

在圖 41 所示的實(shí)例中，首先通過一個(gè)陰頭－陰頭 (f-f ) 適配器把噪聲源直接連接到 PNA-X 的測試端口 2 上，在噪聲表征完成之后進(jìn)行第二步操作，在適配器平面上進(jìn)行 1 端口校準(zhǔn)，這樣就建立了一個(gè)噪聲校準(zhǔn)的基準(zhǔn)面。第三步是把 PNA-X 的端口 2 和晶圓探頭用電纜連接起來，讓陰頭-陰頭適配器保持在原位。在完成了晶圓上雙端口校準(zhǔn)之后，使用嵌入算法 (在后面會(huì)提到) 就可以用數(shù)學(xué)方法把噪聲校準(zhǔn)基準(zhǔn)面延伸到雙端口校準(zhǔn)平面上。這種校準(zhǔn)方法可以把噪聲源和測試端口 2 之間的損耗降至最低，因此可以獲得 PNA-X 內(nèi)部低噪聲接收機(jī)的最佳校準(zhǔn)結(jié)果。

 

41. 晶圓上噪聲校準(zhǔn)。實(shí)例 1: 直接把噪聲源連接到 PNA-X 的前面板上

 

在圖 42 的實(shí)例中，噪聲源連接在用于把晶圓探頭和分析儀相連接的電纜的一端，而不是直接與分析儀的測試端口 2 相連。這種連接方法對(duì)于在測量當(dāng)中擺放 PNA-X 的位置來說是很方便的，特別是在進(jìn)行晶圓上測量時(shí)，PNA-X 通常安裝在測試機(jī)架里，放在晶圓探頭臺(tái)的后面，這讓用戶很難接觸到 PNA-X。在這種連接方式中，仍然需要使用一個(gè)陰頭-陰頭適配器把噪聲源與測試系統(tǒng)進(jìn)行連接，并且在完成了噪聲參數(shù)表征之后，對(duì)陰頭-陰頭適配器進(jìn)行單端口校準(zhǔn)，這樣就能建立一個(gè)噪聲校準(zhǔn)基準(zhǔn)面。與前面實(shí)例中介紹的適配器在完成單端口校準(zhǔn)后保留在原位不同，此時(shí)必須要把適配器移除才能把電纜與晶圓探頭相連接。然而，即便是已經(jīng)移除了這個(gè)陰頭-陰頭適配器，嵌入算法仍然能夠把噪聲校準(zhǔn)基準(zhǔn)面延伸到雙端口校準(zhǔn)基準(zhǔn)面上。

 

圖 42. 晶圓上噪聲校準(zhǔn)。實(shí)例 2: 把噪聲源連接到同軸測試電纜的一端

 

噪聲校準(zhǔn)平面的推移

 

為了更好地理解前面兩個(gè)校準(zhǔn)方法實(shí)例，特別是為什么在移除陰頭-陰頭適配器的情況下還能夠把噪聲校準(zhǔn)平面延伸到晶圓探頭端上，我們?cè)谶@里探討一下如何把校準(zhǔn)平面從一個(gè)平面移到另一個(gè)平面。以圖 43 為例，Cal 1 是在使用陰頭-陰頭適配器 ([TA]) 的條件下進(jìn)行的，Cal 2 是在使用晶圓探頭 ([TB]) 的條件下進(jìn)行的。對(duì) Cal 2 來說，晶圓探頭也是另一種形式的適配器。注意，無論是哪種情況，測試電纜和 VNA 的特征 [Tsys] 都是一致的，它是測試端口電纜和 VNA 的 T 參數(shù)組合。我們?cè)谶@里使用從 S 參數(shù)推導(dǎo)出的 T 參數(shù)，因?yàn)樵谟?jì)算級(jí)聯(lián)網(wǎng)絡(luò)時(shí)能夠非常簡單。例如，兩個(gè)級(jí)聯(lián) T 參數(shù)網(wǎng)絡(luò)可以很容易地相乘。

 

為了從校準(zhǔn)平面 1 (Cal 1) 推移到校準(zhǔn)平面 2 (Cal 2)，我們需要計(jì)算一個(gè)虛擬適配器的 T 參數(shù)，記為 [T?]。這個(gè)虛擬適配器可以表示為:

 

圖 43. 在適配器之間移動(dòng)校準(zhǔn)平面

 

在實(shí)際測量中要考慮的因素

 

環(huán)境溫度設(shè)置

 

當(dāng)設(shè)置噪聲系數(shù)測量時(shí)，需要知道測試系統(tǒng)的環(huán)境溫度以便計(jì)算出正確的輸入噪聲功率。在 "噪聲系數(shù)設(shè)置" 對(duì)話框 (圖 26) 中輸入的溫度值應(yīng)表示所有從校準(zhǔn)平面到 PNA-X 方向上的元器件的平均溫度，包括在儀器測試端口后面的元器件的溫度。一個(gè)測試開始時(shí)非常適用的值就是環(huán)境溫度，通常是 298 K，也可以使用一個(gè)精密溫度計(jì)來測量這個(gè)溫度。雖然電子校準(zhǔn)件的內(nèi)部溫度被加熱到 304 K，但是電子校準(zhǔn)件和被測器件之間的損耗一般會(huì)抵消器件溫度超過環(huán)境溫度所帶來的影響。儀器工作時(shí)也可能會(huì)產(chǎn)生一些加熱的效果，因此 299 K 或 300 K 是比較準(zhǔn)確的估計(jì)值。注意，把溫度設(shè)為 298 K 和設(shè)為 300 K 的區(qū)別大概只有 0.7%，這相當(dāng)于在噪聲系數(shù)測量結(jié)果中只有 0.03 dB 的差異。

 

在使用噪聲源進(jìn)行校準(zhǔn)的過程中，在校準(zhǔn)向?qū)Ы缑嫔嫌幸粋€(gè)輸入對(duì)話框，您可以在這里指定噪聲源的實(shí)際溫度。由于噪聲源始終是在加電的狀態(tài)下與 PNA-X 連接，因此它的溫度通常要比環(huán)境溫度高出幾 K。

 

噪聲平均

 

當(dāng)使用 PNA-X 測量噪聲系數(shù)時(shí)，噪聲平均是一個(gè)重要的測量條件。當(dāng)在測量過程中不使用噪聲平均時(shí) (等同于把求平均值操作次數(shù)設(shè)為 1)，為了估算噪聲接收機(jī)能夠測量到的平均噪聲功率，在每一次噪聲功率測量中，儀器內(nèi)部仍然有很多的模數(shù)轉(zhuǎn)換 (ADC) 樣本。ADC 樣本的數(shù)量是任意的，PNA-X 在用低噪聲接收機(jī)時(shí)大約會(huì)使用 1 萬個(gè)樣本。當(dāng)啟用噪聲平均功能時(shí)，儀器需要處理的數(shù)據(jù)就是用平均值乘以 ADC 采樣數(shù)，這樣通過降低在測量結(jié)果軌跡上的抖動(dòng)來給出更好的平均噪聲功率估算值，但是代價(jià)是犧牲一定的測量速度。在校準(zhǔn)期間我們極為推薦使用噪聲平均功能：使用低噪聲接收機(jī)時(shí)把求平均值操作次數(shù)設(shè)為 10 至 20 次，使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)時(shí)把操作次數(shù)設(shè)為 50 至 100 次，這樣可以得到非常純凈的校準(zhǔn)結(jié)果。在對(duì)被測器件進(jìn)行測量時(shí)，可以把噪聲平均操作的次數(shù)值設(shè)置得略低一些，以便在測量速度和精度之間取得平衡。通常被測器件的增益越高，在測量時(shí)需要做噪聲平均操作的必要性就越低。但是如果在校準(zhǔn)過程中不啟用噪聲平均功能，那么即便是稍后啟用這項(xiàng)功能，也無法再去除校準(zhǔn)期間存在的噪聲。

 

當(dāng)用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)測量噪聲系數(shù)時(shí)，只有兩個(gè)噪聲帶寬可供選擇－720 kHz 和 1.2 MHz，這與使用低噪聲接受機(jī)進(jìn)行測量不一樣，后者有 5 種設(shè)置可供選擇，頻率覆蓋從 0.8 到 24 MHz 的范圍。噪聲帶寬越小，意味著測量結(jié)果中會(huì)有越多的抖動(dòng)，這就需要更多的噪聲平均操作。

 

測量一個(gè)直通件的噪聲系數(shù)

 

圖 44 顯示了使用低噪聲接收機(jī)對(duì)一個(gè) PNA-X 直通件的噪聲系數(shù)進(jìn)行測量，在默認(rèn)噪聲帶寬為 4 MHz 的情況下分別用 4 種不同的噪聲平均操作次數(shù)值所得到的結(jié)果比較。用冷源法進(jìn)行這種測量是非常困難的，因?yàn)楸粶y器件是個(gè)直通件，它不能產(chǎn)生增益也不能產(chǎn)生過多的噪聲，這樣就不能給噪聲接收機(jī)輸入一個(gè)超噪聲，這也意味著第二級(jí)噪聲校正算法是用相同的平均功率減去兩個(gè)噪聲比較大的信號(hào)。當(dāng) PNA-X 不啟用噪聲平均功能時(shí)，噪聲系數(shù)測量的速度非?？?，測得的平均值也是預(yù)期的 0 dB，但抖動(dòng) (軌跡噪聲) 是相當(dāng)高的。把噪聲平均操作的次數(shù)增加到 10 次就會(huì)使抖動(dòng)明顯地降低，測量精度也相應(yīng)有很大的改善。如果把平均的次數(shù)提高到 20 次，效果甚至更明顯。相比之下，進(jìn)行 40 次平均所取得的改善就不是特別明顯了。因此使用低噪聲接收機(jī)進(jìn)行測量時(shí)，取 10 到 20 次的平均操作可以實(shí)現(xiàn)測量速度和精度之間的良好平衡，特別是在噪聲系數(shù)校準(zhǔn)的過程中，這種程度的平均操作是非常必要的 (當(dāng)使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)時(shí)，取平均的次數(shù)要增加到 50 到 100 次)。需要注意的是，如果用同樣的平均次數(shù)測量有增益的器件的噪聲系數(shù)，所得到的結(jié)果中的抖動(dòng)會(huì)比測量直通件時(shí)的抖動(dòng)小得多。

 

圖 44. 測量一個(gè)直通件的噪聲系數(shù), 用不同的噪聲平均次數(shù)值

 

圖 45 是分別用 NFA (Y 因子法) 和 PNA-X (使用冷源法和低噪聲接收機(jī)) 對(duì)同一個(gè)直通件進(jìn)行噪聲系數(shù)測量，在測量時(shí)間大概相等的情況下對(duì)測量結(jié)果進(jìn)行了比較。PNA-X 的 20 次噪聲平均可以得到近似于 NFA 的積分時(shí)間。從測量結(jié)果中可以看到，兩種測量結(jié)果的抖動(dòng)是大致相同的。但是 PNA-X 的平均值要比 NFA 更接近預(yù)期的值 0 dB，這是因?yàn)?PNA-X 能夠更精確地測量被測器件的增益 (在本例中被測器件的增益為 0 dB)。

 

圖 45. 使用 PNA-X 的低噪聲接收機(jī)和 NFA 分別測量直通件的噪聲系數(shù)

 

測量一個(gè)放大器的噪聲系數(shù)

 

圖 46 顯示了使用低噪聲接收機(jī)對(duì)一個(gè)增益在 15 至 20 dB 的放大器進(jìn)行三次噪聲系數(shù)測量，分別用不同的噪聲平均次數(shù)。請(qǐng)注意在這個(gè)實(shí)例中，儀器的刻度是每格 0.2 dB，而在上一個(gè)測量直通件的實(shí)例中，儀器的刻度是每格 2 dB。當(dāng)取 10 到 20 次平均時(shí)，測量結(jié)果中的抖動(dòng)是極小的。

 

圖 46. 使用低噪聲接收機(jī)并用不同的噪聲平均次數(shù)來測量一個(gè)放大器的噪聲系數(shù)

 

測量低增益或大損耗器件

 

PNA-X 網(wǎng)絡(luò)分析儀測量低噪聲系數(shù)和低增益器件的能力非常強(qiáng)。為說明這一點(diǎn)，圖 47 顯示了對(duì)一個(gè)沒有增益和超噪聲的器件 (40 dB 衰減器) 進(jìn)行噪聲系數(shù)測量。如果用 Y 因子法測量這個(gè)器件的噪聲系數(shù)將是非常困難的，因?yàn)樵肼曉丛诶錈釥顟B(tài)下的差異會(huì)被衰減器衰減為一個(gè)極小的值。這個(gè)例子只是為了證明冷源法的有效性，在實(shí)際工作中不需要測量衰減器的噪聲系數(shù)，因?yàn)樗p器的噪聲系數(shù)始終等于它的損耗值。注意，下圖中對(duì)數(shù)格式的噪聲系數(shù)是 S21 的鏡像，這表明測量結(jié)果是正確的，因?yàn)樗p器的噪聲系數(shù)始終為正值且 S21 的對(duì)數(shù)幅度總是負(fù)值。S21 和噪聲系數(shù)測量結(jié)果之間的基準(zhǔn)電平是彼此的負(fù)數(shù)值，這樣我們就可以把兩條測量軌跡放在一起進(jìn)行比較。同時(shí)，為了使抖動(dòng)達(dá)到一個(gè)可以接受的水平，在測量時(shí)做了 50 次噪聲平均。

 

圖 47. 40 dB 衰減器的噪聲系數(shù)測量

 

優(yōu)化 S 參數(shù)功率電平

 

因?yàn)樵肼曄禂?shù)測量通常是針對(duì)高增益放大器或變頻器，所以在噪聲系數(shù)測量的過程中，進(jìn)行 S 參數(shù)或變頻增益測量時(shí)的端口功率都比較低?？梢宰鰞杉虑閬砀纳剖艿蕉丝诠β视绊懙臏y量精度。第一個(gè)是斷開端口之間功率的耦合關(guān)系，把 PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀和被測器件輸出端口相連接的那個(gè)端口上的功率設(shè)置得高一些，這是因?yàn)榫_地測量被測器件的 S22 對(duì)第二級(jí)噪聲校正是有必要的，因此需要把端口的功率電平設(shè)置得高一些，以確保進(jìn)行反射測量時(shí)得到良好的 SNR。對(duì)大部分器件來說，即便是輸入功率必須很低時(shí)，反向功率仍然可以設(shè)置得相當(dāng)高而不會(huì)導(dǎo)致任何損壞。通常，在測量噪聲系數(shù)而對(duì)被測器件進(jìn)行正向驅(qū)動(dòng)時(shí)，反向端口的功率設(shè)置成比被測器件的輸出功率小 5 dB。

 

第二個(gè)是在校準(zhǔn)過程中提高端口 1 的功率，然后對(duì)被測器件進(jìn)行測量時(shí)再把這個(gè)功率降低。這意味著要把端口 1 的源衰減器設(shè)置得盡可能小，但同時(shí)還要保證端口功率可以下降到測量所需要的水平。使用比較小的衰減值意味著在校準(zhǔn)過程中可以把端口功率設(shè)置得更高，給出更好的 SNR 從而減少軌跡噪聲。

 

在使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)和外接前置放大器測量噪聲系數(shù)時(shí)，設(shè)置測量和校準(zhǔn)時(shí)的功率電平必須把前置放大器增益考慮在內(nèi)，以避免測量接收機(jī)被壓縮。如果把測試端口上的耦合器反接，那么與常規(guī)配置相比，發(fā)送給接收機(jī)的功率至少要高 15 dB，在這種情況下必須要謹(jǐn)慎地避免接收機(jī)壓縮。通常情況下，為了避免標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)產(chǎn)生壓縮，測試端口在采用常規(guī)跳線配置時(shí)的功率應(yīng)設(shè)置在 +10 dBm 以下，而在端口耦合器反向接時(shí)，功率應(yīng)設(shè)置在 -5 dBm 以下。

 

在校準(zhǔn)時(shí)優(yōu)化功率傳感器的功率電平

 

當(dāng)測量一個(gè)變頻器的噪聲系數(shù)或用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)測量噪聲系數(shù)時(shí)，在校準(zhǔn)過程中需要使用功率傳感器對(duì) PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 接收機(jī)進(jìn)行校準(zhǔn)。圖 48 顯示了在校準(zhǔn)過程中可以單獨(dú)設(shè)置所用到的功率電平，與 S 參數(shù)校準(zhǔn)和測量時(shí)的通道功率無關(guān)。為了獲得最高的測量精度，功率傳感器的功率電平應(yīng)當(dāng)與進(jìn)行校準(zhǔn)時(shí)的功率電平一致－通常是 0 dBm，這樣會(huì)把功率傳感器的線性度誤差從總體測量不確定性中去除。PNA-X 接收機(jī)的線性度要比功率傳感器的還要明顯，因此接收機(jī)可以在較高的功率上進(jìn)行校準(zhǔn)，即便是用較低的功率進(jìn)行測量也能夠保證極高的測量精度。根據(jù)源衰減的值以及測量頻率范圍的不同，在校準(zhǔn)過程中可能難以達(dá)到 0 dBm。在這種情況下，只要保證不要讓激勵(lì)源到了無法進(jìn)行自動(dòng)電平控制的地步，應(yīng)該把功率設(shè)置得盡可能地高。

 

當(dāng)測量增益特別大的器件而需要把源衰減的值設(shè)置得很大時(shí) (或者是為了把測量功率設(shè)置得足夠低來避免被測器件被壓縮)，最大可用功率可能低于功率傳感器的測量范圍，這會(huì)導(dǎo)致功率校準(zhǔn)失敗。在這種情況下，可以把源衰減器的值設(shè)置得小一點(diǎn)，這樣在校準(zhǔn)時(shí)就會(huì)有更大的功率，而在測量噪聲系數(shù)時(shí)可以把一個(gè)外部衰減器接到被測器件的輸入端。這個(gè)衰減器對(duì)噪聲系數(shù)測量結(jié)果的影響可以通過把它的 S 參數(shù)進(jìn)行去嵌入而消除，S 參數(shù)必須在測量之前單獨(dú)地測量。

 

圖 48. 當(dāng)使用功率計(jì)進(jìn)行校準(zhǔn)時(shí), 功率電平可以獨(dú)立于通道功率進(jìn)行優(yōu)化

 

壓縮和損壞電平

 

就像 S 參數(shù)測量一樣，在測量噪聲系數(shù)時(shí)確保噪聲接收機(jī)不被壓縮也是很重要的。在使用 PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 的低噪聲接收機(jī)時(shí)更要注意這一點(diǎn)，因?yàn)榈驮肼暯邮諜C(jī)的增益要比標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)的增益高得多。在考慮噪聲測量中的壓縮時(shí)，必須要把被測器件的增益和帶寬兩個(gè)因素都考慮進(jìn)去。當(dāng)被測器件的增益或帶寬提高時(shí)，輸出的噪聲功率也跟著提高。當(dāng)用低噪聲接收機(jī)測量寬帶器件時(shí)，前端放大器最有可能先產(chǎn)生壓縮；當(dāng)測量窄帶器件時(shí)，接收機(jī)后端的模數(shù)轉(zhuǎn)換器 (ADC) 很可能在前端產(chǎn)生壓縮之前就已經(jīng)超過了其工作范圍。 PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 的低噪聲接收機(jī)在前端有幾個(gè)用來檢測壓縮的二極管檢波器。如果儀器的前端產(chǎn)生過載或者 ADC 超出了工作范圍，儀器固化軟件就會(huì)產(chǎn)生一個(gè)告警信息。如果告警信息在測量過程中只是閃現(xiàn)了一下，這可能是由干擾造成的 (參見下一節(jié)內(nèi)容)，如果告警信息一直存在，那么噪聲接收機(jī)或被測器件的增益就必須降低。注意，在校準(zhǔn)之后改變接收機(jī)的增益值不會(huì)使測量結(jié)果無效，這是因?yàn)樵谛?zhǔn)過程中接收機(jī)的全部三個(gè)增益設(shè)置都已經(jīng)過了測量。如果接收機(jī)的增益設(shè)置已經(jīng)很小了，那么可以有兩種選擇來解決問題：在被測器件的輸出端口連接一個(gè)衰減器 (這不會(huì)影響被測器件的噪聲系數(shù)測量) 或者改用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)進(jìn)行測量。如果使用了衰減器，它的影響可以用去嵌入的方法去除掉，這樣測得的被測器件 S21 就是正確的。使用標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)時(shí)，由于它沒有前端放大器，因此噪聲所產(chǎn)生的壓縮不會(huì)引起問題。然而，如果把測試端口上的耦合器反接，那么與標(biāo)準(zhǔn)配置相比，發(fā)送給接收機(jī)的功率至少提高 15 dB，因此在進(jìn)行 S 參數(shù)測量時(shí)仍然要謹(jǐn)慎地避免接收機(jī)壓縮。

 

在測量混頻器或變頻器時(shí)，被測器件的輸出端口需要進(jìn)行額外的過濾，以消除本振饋通或其他雜散信號(hào)的影響，否則也有可能造成壓縮現(xiàn)象。

 

噪聲系數(shù)不確定性計(jì)算器是檢查壓縮現(xiàn)象的一個(gè)實(shí)用工具。它從噪聲系數(shù)的測量結(jié)果中讀取數(shù)據(jù)，并且顯示測得的噪聲功率距離接收機(jī)的本底噪聲有多遠(yuǎn)以及產(chǎn)生壓縮的量，如圖 49 所示。

 

圖 49. Keysight PNA-X 噪聲系數(shù)不確定度計(jì)算器顯示了被測器件的噪聲功率是否導(dǎo)致噪聲接收機(jī)產(chǎn)生壓縮

 

當(dāng)使用低噪聲接收機(jī)時(shí)，PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 的端口 2 的損壞電平會(huì)從 +30 dBm 下降到 +25 dBm。這種損壞電平的降低是由噪聲接收機(jī)內(nèi)部的 LNA 造成的，它比標(biāo)準(zhǔn)接收機(jī)中的混頻器對(duì)測量信號(hào)更敏感。

 

干擾

 

當(dāng)測量沒有屏蔽的被測器件的噪聲系數(shù)時(shí)，例如印刷電路板上的放大器，來自蜂窩電話/ 移動(dòng)手機(jī)、無線局域網(wǎng)路由器或客戶端、其他無線電信號(hào)的電磁干擾經(jīng)常會(huì)影響到被測器件的測量結(jié)果。這些干擾表現(xiàn)出來的特征是測量結(jié)果中出現(xiàn)非重復(fù)性的尖峰值，如圖 50 所示。通常這種干擾只會(huì)對(duì)同一個(gè)頻率上的噪聲測量結(jié)果帶來不利影響。然而，如果干擾過大并且一直出現(xiàn)，它會(huì)導(dǎo)致噪聲接收機(jī)產(chǎn)生壓縮現(xiàn)象，從而會(huì)使測量結(jié)果不準(zhǔn)確。如果出現(xiàn)這種情況，解決辦法之一是盡可能地把PNA-X網(wǎng)絡(luò)分析儀 內(nèi)部接收機(jī)的增益降低。當(dāng)然最好的方法還是在一個(gè)屏蔽比較好的環(huán)境內(nèi) (例如在屏蔽室中) 測量噪聲系數(shù)。

 

圖 50. 電磁干擾對(duì)噪聲系數(shù)測量的影響通常表現(xiàn)為測量軌跡上出現(xiàn)大的尖峰

 

 

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